![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Лившиц Б.Г. Высококоэрцитивные сплавы на железоникельалюминиевой основе
.pdf
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 10 |
Сопоставление магнитных свойств сплавов, |
содержащих кобальт |
||||||
|
|
|
и без кобальта |
|
|
|
|
Химический состав, |
% |
Сечение |
|
Вг |
|
|
|
|
|
|
|
|
Источник |
||
Ni |
Al |
Со |
мм2 |
|
гс |
эрст |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|||
20,6 |
8,6 |
5,4 |
10x10 |
|
7400 ■ |
412 |
[18] |
20,5 |
8,6 |
— |
12x12 |
|
8500 |
150 |
[16] |
21,1 |
11,2 |
6,1 |
Диаметром 25 |
7570 |
375 |
[18] |
|
21,1 |
11,2 |
6,1 |
» |
25 |
7500 |
410 |
[18] |
21,1 |
11,2 |
6,1 |
» |
25 |
6320 |
455 |
[18] |
21,2 |
11,2 |
— |
20X20 |
|
7500 |
270 |
[16] |
21,1 |
12,6 |
7,1 |
10X10 |
|
7850 |
425 |
[18] |
21,1 |
12,6 |
7,1 |
Юх.о |
|
6585 |
550 |
[18] |
21,2 |
12,5 |
— |
12х 12 |
|
7000 |
350 |
[16] |
18,9 |
11,8 |
8,0 |
Диаметром 25 |
7850 |
432 |
[18] |
|
19,0 |
.11,8 |
— |
20x20 |
|
7550 |
240 |
116] |
22,5 |
Н,2 |
9,1 |
Диаметром 25 |
7320 |
590 |
[18] |
|
22,5 |
11,2 |
— |
12x12 |
|
7000 |
300 |
[16] |
21,3 |
8,9 |
10,2 |
10х 10 |
|
7270 |
481 |
[18] |
21,3 |
8,9 |
10,2 |
Диаметром 25 |
5485 |
594 |
[18] |
|
21,5 |
8,6 |
— |
20x20 |
|
8000 |
160 |
[16] |
20,5 |
12,8 |
11,8 |
10x10 |
|
8100 |
419 |
[16] |
20,5 |
12,8 |
11,8 |
Диаметром 25 |
6900 |
450 |
[18] |
|
20,5 |
13,2 |
— |
12х 12 |
|
7200 |
320 |
[16] |
|
|
|
20x20 |
|
7000 |
310 |
[16] |
Из табл. 10 ([18 и 16]) следует,'что введение кобальта в со став стали позволяет увеличить в полтора-два раза ее коэрци тивную силу при незначительном снижении илц без снижения остаточной индукции..
Существенно, что кобальт позволяет значительно повысить
магнитную энергию сплава, не снижая при этом остаточной индукции. В случае, если мы хотим несколько поступиться маг нитной энергией сплава, то возможно даже повышение остаточ ной индукции при одновременно значительном повышении коэр. цитивной силы, по сравнению со свойствами бескобальтовой ста ли, содержащей такие же количества никеля и алюминия. .
При разработке кобальтовых сталей А. |
С. Займовский и |
П. И. Денисов указали на рациональность |
изготовления этих |
сталей с низкими содержаниями никеля и алюминия, так как кобальт, так же как и никель и алюминий, понижают магнит
ное насыщение сплава. Поэтому бескобальтовые сплавы, при веденные для сравнения в табл. 10, также содержат относи тельно небольшие количества никеля и алюминия и обладают малой магнитной энергией. Сравнение кобальтовых сплавов с бескобальтовыми, содержащими большие количества никеля и алюминия, значительно изменяет соотношение в пользу беско-
109
бальтовых сплавов. Однако при этом следует иметь в виду, что повышение магнитной энергии бескобальтовых сплавов возмож
но только путем повышения коэрцитивной силы и значительного снижения остаточной индукции. Среди тройных Fe-Ni-Al-опла-
вов, свойства которых |
рассматривались выше, |
нет ни одного,, |
|
который |
при том же произведении (ВгНс)у что |
и (ВгН,.), при |
|
веденные |
в табл. 10, |
имел бы столь высокую |
остаточную ин |
дукцию. Рассматривая произведение (Вг Нс). кобальтовых спла
вов, |
можно видеть, что оно не столь значительно превышает |
эту |
величину в бескобальтовых сплавах (25—28% Ni; 12— |
14 Al) для тонких отливок. Однако бесспорным является значи тельное преимущество кобальтовых сплавов для толстых и мас
сивных магнитов, что обусловлено значительным снижением кри тической скорости при введении кобальта в состав стали, каю было показано А. С. Займовским с сотрудниками.
Американские заводы гарантируют [96] одни и те же маг
нитные свойства на сплавах без кобальта и с 5% этого элемен
та. При этом бескобальтовые |
сплавы рекомендуются для тон |
||||||||||||
|
|
|
Таблица 11 |
костенных |
отливок, а сплавы с |
||||||||
|
|
|
5% q0 |
для |
более |
массивных |
|||||||
Химический состав (%) сплава |
изделий. |
|
|
|
|
|
|||||||
|
— — |
Целью исследования [16] яв- |
|||||||||||
Сплав |
Ni |
Al |
Со |
Си |
лялось |
изучение |
совместного |
||||||
действия меди и кобальта. За- |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
дача заключалась в том, что- |
|||||||
1 |
17,2 |
10,8 |
12,0 |
6,5 |
бы, используя возможность по- |
||||||||
2 |
16,6 |
10,9 |
11,2 |
6,3 |
лучения, |
благодаря |
присадке |
||||||
3 |
16,7 |
10,9 |
12,0 |
6,3 |
кобальта, |
высокой |
остаточной |
||||||
4 |
17,1 |
10,6 |
6,3 |
6,3 |
индукции |
при |
сравнительно |
||||||
5 |
16 9 |
10 7 |
6 |
4 |
6 1 |
высокой |
|
магнитной |
энергии. |
||||
6 |
|
|
|
||||||||||
16,7 |
1б’б |
12,1 |
6[3 |
поднять |
значение |
магнитной- |
|||||||
7 |
22.2 |
11,1 |
6,4 |
||||||||||
8 |
21,9 |
10,5 |
6,1 |
6,0 |
энергии |
путем |
дополнительно- |
||||||
9 |
21,8 |
11,1 |
6,3 |
— |
го легирования |
медью. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
В табл. |
11 |
приведен |
состав. |
||||
|
|
|
|
|
|
исследованных плавок. |
|
||||||
Как видно из таблицы, все сплавы имеют сравнительно низ |
|||||||||||||
кое содержание |
никеля |
и |
алюминия; этот |
выбор составов оп |
ределился влиянием их компонентов на магнитное насыщение..
Содержание |
меди, |
в |
соответствии с рис. 94, составляла |
||
6—6,5%, кобальта |
не менее 6%, так как, |
согласно |
данным |
||
[14], сплавы, |
содержащие |
менее 5—6% Со, |
не имеют |
высоких |
свойств.
На рис. 97 приведены кривые зависимости магнитных свойств сплавов 1—3 от скорости охлаждения после нагрева до 1250°.
Из этого рисунка видно, что для сплава 1 кривые Вг и Нс для всех сечений имеют один и тот же характер. С увеличе нием скорости охлаждения коэрцитивная сила и остаточная ин дукция вначале растут и после достижения максимума падают..
НО
Наиболее высокое значение остаточной индукции при наибо лее высокой коэрцитивной силе обнаруживается на тонком се чении для любой скорости охлаждения. С увеличением сечения
остаточная индукция при всех скоростях охлаждения уменьша ется.
Лучшее сочетание значений Вг и Нс, даюшее максималь ное значение магнитной энергии (ВГНС) для всех сечений спла вов 1—3, получается при охлаждении на воздухе.
Рис. 97. |
Зависимость |
магнитных |
Рис. 98. Влияние содержания кобаль |
|
свойств |
от скорости |
охлаждения |
та на свойства сплавов с содержа |
|
после нагрева до |
1250° для раз |
нием 17% Ni; 11% Al; 6% Си |
||
личных сечений |
сплава № 1 |
|
Максимум коэрцитивной силы получается при охлаждении от 1250° для образцов сечением 12X12 лш2, максимум остаточ ной индукции — от 1200°, а для образцов 8X8 лш2, начиная с 1100°, величина остаточной индукции почти не изменяется.
Для сплава 4 также наибольшая величина магнитной энер гии получается при охлаждении на воздухе от 1250°.
Лучшими условиями охлаждения, при которых получаются максимальные значения магнитной энергии, можно считать для
сплавов 4 и 5 воздух для образцов всех сечений, а для сплава 6 также воздух для образцов 6X6 и 12Х 12 мм2 и струю возду ха для образцов 20X20 и 30X30 лш2.
На рис. 98 показано влияние, оказываемое кобальтом на маг нитные свойства сплава 1 с содержанием 17% Ni, 11% Al и 6% Си после оптимальной термической обработки. Данные, приве-
111
денные для сечений 8x8 лш2 и 12 X 12 мм2 сплава 1, получены
после обработки II типа и отпуска.
Как видно из этого рисунка, наибольшее влияние на коэрци тивную силу оказывает присадка кобальта. С увеличением со держания кобальта в сплаве коэрцитивная сила значительно увеличивается. Следует отметить, что коэрцитивная сила сплава
1 мало меняется с изменением сечения образцов. |
остаточной |
||||||
|
|
В |
отношении |
||||
|
|
индукции, |
как |
видно |
из |
||
|
|
рис. 98, присадка кобальта |
|||||
|
|
производит |
обратное |
|
дей |
||
|
|
ствие. С увеличением содер |
|||||
|
|
жания кобальта |
остаточная |
||||
|
|
индукция |
несколько |
пони |
|||
|
|
жается. С увеличением сече |
|||||
|
|
ния |
остаточная |
индукция |
|||
|
|
сплавов 1—3 также заметно |
|||||
|
|
уменьшается. |
Магнитная |
||||
|
|
энергия с |
увеличением |
со |
|||
|
|
держания кобальта в сплаве |
|||||
|
|
возрастает |
приблизительно |
||||
|
|
так же, как и коэрцитивная |
|||||
|
|
сила. |
В этом |
отношении |
|||
|
|
влияние, |
оказываемое |
ко |
|||
|
|
бальтом на магнитные свой |
|||||
|
|
ства |
рассмотренных |
спла |
|||
|
|
вов, аналогично его влиянию |
|||||
|
|
в мартенситных сталях, в ко |
|||||
|
|
торых Нс |
и (ВН) макс |
|
ра |
||
Рис. 99. Влияние содержания кобаль |
стут прямо пропорционально |
||||||
та на свойства |
сплава с содержа |
содержанию кобальта |
|
при |
|||
нием 22% Ni; |
11% Al; 6% Си |
мало |
меняющейся остаточ |
ной индукции [19].
На рис. 99 показано влияние, оказываемое присадкой кобаль та на магнитные свойства сплавов с 22% Ni, 11% Al и 6% Си после оптимальной термической обработки. Отсюда видно, что с увеличением содержания кобальта в сплаве коэрцитивная си
ла непрерывно растет, особенно резко в интервале 6—12% Со. Кривая остаточной индукции имеет максимум при 6% Со. Про изведение (Вг Нс) возрастает с увеличением содержания ко бальта тем в меньшей мере, чем выше его содержание.
Повышение содержания никеля от 17 |
до 22% в сплавах с |
11% А1, 12% Со и 6% Си приводит |
к значительному росту |
коэрцитивной силы от 500 до 700 эрст и снижению остаточной
индукции; произведение |
почти не изменяется. |
Из сравнения сплавов |
4 и 8 с постоянным содержанием |
11% А1, 6% Со и 6% Си при разном содержании никеля (17 и 22%) видно, что повышенное содержание никеля при 6% Со
112
приводит к значительному увеличению коэрцитивной силы; ос
таточная индукция снижается тем больше, чем больше сечение
образцов. Магнитная энергия с повышением содержания нике
ля увеличивается, особенно для тонких сечений. Повышенное содержание никеля при низком содержании кобальта в сплаве
оказывает положительное влияние.
Для сплавов, представляющих наибольший интерес (с 12% Со)
был исследован отпуск образцов после обработки II типа. Под робнее других исследовали сплав 1. Начиная с 400°, остаточная индукция оплава 1 несколько падает: коэрцитивная сила растет
при температуре до 500—550°, а затем при температуре 600—
650° резко снижается. |
Магнитная энергия при отпуске возрас |
|||
тает, что видно из следующего сравнения (табл. 12). |
||||
|
|
|
|
Таблица 12 |
Магнитная энергия сплава |
1 до и после отпуска |
|||
Обработка |
|
Сечение, лш2 |
(В.г Нс)х10-6 |
|
Обработка 11 |
типа ................... |
8X8 |
3,55 |
|
Обработка II |
типа |
и отпуск |
8x8 |
3,80 |
600°/час .................................. |
||||
Обработка II |
типа................... |
12x12 |
3,96 |
|
Обработка II типа и отпуск |
12X12 |
4,22 |
||
600°/час .................................. |
Исследование отпуска сплавов с 6% Со после обработки II
типа показало, что свойства этих сплавав после отпуска улуч шаются незначительно.
Отпуск оплава 7 характерен тем |
(после охлаждения от 1250^ |
с оптимальной скоростью), что до 650° он очень незначительно |
|
снижает остаточную индукцию и |
исключительно сильно повы |
шает коэрцитивную силу (500—700 эрст). Такое же явление наблюдается в тройных Fe-Ni-Al-оплавах с высоким содержани ем никеля [12]. Вторая особенность заключается в том, что при отпуске сплава 7 после закалки в масле получается высокая коэрцитивная сила (540 эрст).
В табл. 13 сопоставлены величины магнитных свойств для
кобальтовых сталей с аналогичными величинами, по литератур
ным и фирменным данным.
Совпадение этих величин магнитных свойств по раз личным данным достаточно полное. Однако следует от метить, что они резко отличаются от величин, указанных Беттериджем.
В последние годы в производстве сплавов, содержащих ко
бальт, намечалась тенденция повышать содержание кобальта
и содержание |
никеля для увеличения магнитной |
энергии за |
8 Б. Г. Лившиц и В. |
С. Львов. |
113 |
счет роста коэрцитивной силы при некотором снижении остаточ
ной индукции. Приведенные выше исследования, а также не
опубликованные работы заводов и институтов привели к соз данию стандартов в СССР и ФРГ. В табл. 14 приведены данные
Группа I
|
|
|
|
|
|
Таблица J9 |
|
Магнитные свойства Fe-Ni-Al-сплавов, |
содержащих кобальт |
||||||
|
по различным источникам |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
О |
|
|
Химический |
|
|
|
|
1 |
|
|
состав, % |
Размеры |
Термическая |
Вг |
"с |
о |
|
|
X |
Источник |
||||||
|
образца |
обработка |
гс |
эрст |
|||
Ni А1 Си |
мн |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|||
Со |
|
|
|
ч4 |
|
||
|
|
|
|
|
|
I |
20 |
12 |
— |
5 |
Не указаны Не указана |
7000400— 2,8- |
Каталоги |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
7500 |
440 |
3,3 |
QEC, Crucibi |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Steel |
Со, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Taylor |
Who |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
rton Со, Si |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
monds Saw |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
and Steel Co |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и другие |
|
|
|
|
|
|
34x18 |
Отливка |
7000 |
400 |
2,8 |
фирмы США |
||
|
21,0 11,3 |
— |
6 |
Займовский |
||||||||
|
21,8 11,0 |
— 6,4 |
(сечение) |
в кокиль |
7400 |
460 |
3,4 |
и др. |
[141 |
|||
|
60X8X8 |
1250°, |
Лившиц [ 16]. |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
воздух; |
|
|
|
|
|
|
|
21,8 11,0 |
— 6,4 |
60x20x20 |
650°, |
отпуск |
7150 |
430 |
3,08 |
То же |
|||
|
1250°, |
струя |
||||||||||
II |
17 |
10 |
6 |
12,5 |
Не указаны |
воздуха |
7200 |
540 |
3,90 |
Каталог |
||
Не указана |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
GEC США |
|
|
16,9 10,9 6,4 12,0 |
60X12X12 |
1250°, |
7450 |
570 |
4,25 Лившиц [16] |
||||||
|
|
|
|
|
|
воздух; |
|
|
|
|
|
|
|
16,9 10,9 6,4 12,0 |
60x20x20 |
600°, |
отпуск |
6950 |
534 |
3,72 |
То же |
||||
|
1250°, |
|||||||||||
|
17 |
10 |
5 |
10 |
12x21x40 |
воздух |
8250 |
390 |
3,22 |
Беттеридж |
||
|
Не указана |
|||||||||||
III |
23 |
10 |
5 |
10 |
12x21x40 |
» |
» |
7350 |
625 |
4,60 |
|22] |
|
То же |
||||||||||||
|
22,3 Н,1 6,4 12,1 |
12x12x60 |
Отливка |
6200 |
580 |
3,60 Лившиц [ 16[ |
||||||
IV |
Не ука |
|
|
Не указаны |
в кокиль |
7500 500 |
3,75 Р. М. А. |
|||||
|
|
Не указана |
||||||||||
|
зан |
(по- |
|
|
|
|
|
|
|
|
(Shefield) |
|
|
видимо |
|
|
|
|
|
|
|
|
сообщение |
||
|
му, |
II) |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
A. Olivera |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[66J |
|
стандартов ГОСТ 4402—48 и DIN 17410—54, а также фирмен ные данные для изотропных магнитов, подвергающихся обыч
ной термической обработке без наложения магнитного поля.
Обращает на себя внимание повышение коэрцитивной силы до
114
1000 эрст и энергии до 2,5 106 гс-эрст путем легирования ти
таном. Влияние этого элемента,, по данным Цумбуша [44], рас сматривается ниже.
Таблица 14
Магнитные свойства изотропных сплавов системы
Fe — Ni — Al — Со — Си — Ti*
Химический состав, %
нс Br
Название сплава
9pcm гс
Ni Al Со Си Ti
(й ^ м акс х X 10—6 гс 9рст _____
Источник
Алнико (анко 1) |
18 |
10 |
12 |
6 |
_ |
500 |
6800 |
1,4 |
ГОСТ 4402—48** |
||
Перманит |
140 |
25 |
11 |
8 |
— |
— 700— 6000— 1,3— V. Boiler, ФРГ, |
|||||
Алнико |
160 |
24,5 11,5 |
10 |
4 |
— |
600 |
7000 |
1.5 |
1955 г. |
||
630 |
6400 |
1,45 |
DIN 17410-54, ФРГ |
||||||||
Алнико 11 |
А |
18 |
10 |
12,5 |
6 |
— |
650 |
7000 |
1,7 |
Crucible Steel Со |
|
Алнико II |
С |
17 |
10 |
12 |
5,5 |
— |
500 |
8000 |
1,7 |
1955 г. |
|
То же |
|||||||||||
Алнико (анко 2 |
20 |
9 |
■ 15 |
4 |
— |
600 |
7500 |
1,5 |
ГОСТ 4402—48* |
||
Перманит |
18J |
20 |
10 |
15 |
4 |
— |
750— 6500— 1,5— v. Boiler, ФРГ |
||||
Алнико |
190 |
24 |
11 |
16 |
4 |
|
650 |
75С0 |
1,7 |
ФРГ |
|
— |
700 |
7200 |
1,8 |
||||||||
Алнико |
(анко |
24 |
11 |
15 |
4 |
800 |
6000 |
1,7 |
Данные НИИМЭП |
||
2Н) |
|
|
18,5 |
8 |
18,5 |
4 |
4 |
830 |
6800 |
2,0 |
.Мах, ФРГ, 1955 г. |
Алнико 200 |
|||||||||||
Эрстит |
1С00 |
18 |
6 |
35 |
— |
8 |
1000 |
6000 |
1,8 |
ФРГ |
|
Алнико 250 |
18,5 |
6,5 |
24 |
3 |
5 |
1000 |
6200 |
2,5 |
DEW, ФРГ |
* Таблицы 14, 16 и 25, 26 в основном приводятся по данным, приведенным в докла де А. Ш. Казарновского на конференции по постоянным магнитам, 1957, АН СССР.
♦* Данные по ГОСТ 4402—48 являются наименьшими, допускаемыми в производстве. Фактически получаемые величины Н и В выше приведенных в таблице.
Возможность дальнейшего улучшения магнитных свойств
сплавов с 12% Со путем термомагнитной обработки была под робно исследована в работе [27]. В этой работе были исследо
ваны также сплавы, содержащие 15 и 18% Со, после обычной и термо-магнитной обработки, и проведено сопоставление полу ченных данных с опубликованными [61] значениями магнитных свойств для сплавов с 24% Со. Таким образом, исследованы спла
вы с содержанием от 12 до 24% Со. При этом ставилась цель дос
тичь максимального повышения остаточной индукции при по
стоянной коэрцитивной силе (500—600 эрст).
Сплав с 12% Со содержал 18%Ni, 10% Al, 6% Си, остальное железо. Влияние скорости охлаждения на магнитные свойства показано на рис. 100. Ход кривых на этом рисунке качественнр такой же, как для железоникельалюм-иниевых сплавов без ко бальта. Максимальные значения коэрцитивной силы и магнитной энергии достигаются при сравнительно небольшой скорости ох-
8* |
115 |
лаждения, т. е. при охлаждении на воздухе \ что является весь ма удобным в технологическом отношении при массовом произ
водстве магнитов.
Благодаря термической обработке этого сплава остаточная индукция была повышена до 7600—7700 гс при небольшом сни жении коэрцитивной силы (до 490—470 эрст). Величина магнит
Рис. 100. Влияние скорости охлаждения на магнитные свойства сплавов с 18% Ni; 10% Al; 12% Со; 6% Си [27]:
а — охлаждение в печи при 400°; б — на воз духе; в — в струе воздуха; г — в кипятке; д — в масле
Рис. 101. Части петель ги-
стеризиса |
от Вг |
до |
Нс и |
(ВН) макс |
— кривые |
для |
|
сплава с |
18% Ni; |
10% Al; |
|
12% Со; 6°/о Си [27]: |
|||
а — теомомагнитная |
обработ |
||
ка с охлаждением |
в |
струе |
воздуха; б — то же, на возду хе: в — обычная термическая обработка
ной энергии (АЯ)макс при этом несомненно повышается, так как участок петли от ВГ до Нс стал более прямоугольным (рис. 101). В результате повышения температуры термомагнитной обра ботки до 1300° величина остаточной индукции превысила 8000 гс
при коэрцитивной силе 480—490 эрст. Последняя была еще не сколько увеличена путем отпуска при 600° и, таким образом,
произведение (ВГНС) достигло 4,2 • 106 гсэрст.
В данной работе была исследована также зависимость маг нитных свойств сплава с 17% Ni, 11% Al, 6% Си (остальное железо) от содержания кобальта (рис. 102). Эту зависимость изучали ранее (рис. 98) при содержаниях кобальта, не превы
шающих 12%. Из рис. 102 видно, что повышение со
держания кобальта увеличивает почти |
линейно Нс |
и (Вг Нс) |
|
при небольшом понижении Вг. |
Пунктиром на этом рисунке по- |
||
1 Образцы имели форму полых |
цилиндров |
с внутренним |
диаметром |
21 мм и наружным — 46 мм. |
|
|
|
116
казано возможное повышение остаточной индукции при неко тором снижении коэрцитивной силы у сплавов с > 12% Со пу тем незначительного повышения скорости охлаждения при тер мической обработке. Повышение содержания кобальта до 15%,
если применяется обычная термическая обработка без наложе
ния магнитного поля, целесообразно только в том случае, если
Рис. 1Q2. Влияние кобальта на магнитные свойства сплава с 17% Ni; 11% Al и 6% Си [27]
скорость охлаждения подобрана так, чтобы возрастала коэрци тивная сила, при малом изменении остаточной индукции, с уве личением концентрации кобальта. Попытка в условиях такой
термической обработки увеличить магнитную энергию за счет по вышения остаточной индукции, при постоянной коэрцитивной си
ле, не приводит к заметному выигрышу при значительном уве
личении стоимости магнитов вследствие введения в их состав ко бальта. Из рис. 64 видно, что остаточная индукция и энергия магнита изменяются незначительно при увеличении содержания кобальта от 12 до 24%, если коэрцитивная сила сохраняется на постоянном уровне. Только с помощью термомагнитной обработ
117
ки можно значительно поднять остаточную индукцию и магнит ную энергию при некотором повышении коэрцитивной силы (рис. 62). Остаточная индукция и магнитная энергия при термомаг
нитной обработке (рис. 62) |
возрастают |
почти пропорциональ |
но содержанию кобальта в |
оплавах при |
увеличении его от 12 |
до 24%, если при этом содержание никеля уменьшается от 18
до 14%, а алюминия от 10 до 8%, и достигают 13 000 гс и 4,8-
• 106 гс-эрст при 24% Со. Коэрцитивная сила при этом увеличи вается от 500 до 600 эрст. Повышением содержания никеля
можно добиться повышения коэрцитивной силы за счет оста точной индукции.
В табл. 15 приведены составы анизотропных сплавов и их свойства после термомагнитной обработки, по данным отечест
венной и зарубежной техники. Из этой таблицы видно, что на-
Таблица 15
Магнитные свойства анизотропных сплавов системы
Fe — Ni — Al — Со — Си — Ti
Химический состав, %
нс Вг
Название сплава
эрст гс
Ni А! Со Си Ti
<^бмакс * ХЮ ” 6 гс ■эрст
Источник
АНКО 3 |
|
19 |
10 |
18 |
3 |
_ |
650 |
9000 |
2,4 |
ГОСТ 4402—48* |
|
Гайкомакс |
|
21 |
9 |
20 |
2 |
— |
790 |
8500 |
2,8 |
Milliard, |
1955 Анг |
NiAlCo 200 |
|
20 |
10 |
15 |
3 |
— |
650 |
9500 |
2,4 |
лия |
|
|
Австрия |
|
|||||||||
АНКО 4 |
|
13,5 |
9 |
24 |
3 |
— |
500 |
12300 |
3,75 ГОСТ 4402—48 |
||
Алнико 400 |
|
15,5 |
9 |
24 |
4 |
— |
550 |
10500 |
3,8 |
DIN (17410 (ФРГ) |
|
Перманит 400 |
|
14 |
8 |
24 |
3 |
— 650— 11000— |
3,8— ВбПег ФРГ 1955 г. |
||||
Тиконал D |
|
14 |
8 |
24 |
3 |
1 |
550 |
13000 |
5,0 |
Milliard |
1955, Анг |
|
600 |
12000 |
3,8 |
||||||||
Алнико 5Е |
|
15 |
8 |
24 |
3 |
0,5 |
680 |
11800 |
3,8 |
лия |
|
|
Отечественные |
||||||||||
Алкомакс 3 |
|
13 |
8 |
24 |
3 |
1 Nb |
670 |
12500 |
5,0 |
данные |
|
|
Mullard |
1955 г, |
|||||||||
Алкомакс 4 |
|
11,5 |
8 |
24 |
6 |
2 № 750 |
11200 |
4,3 |
Англия |
||
|
То же |
Steel, |
|||||||||
Алнико 6 АВ |
|
16 |
8 |
23 |
3 |
2 |
860 |
8400 |
3,0 |
Crucible |
|
Тиконал К |
|
— |
— |
— — |
— 1170 |
8500 |
3,7 |
США, 1955 г. |
|||
|
Philipps, |
Голлан |
|||||||||
Типа Алнико 7 |
|
18 |
8 |
24 |
3 |
5 800— 8500— |
3,0 |
дия |
|
||
|
Отечественные |
||||||||||
эксперимен |
|
|
|
|
|
|
900 |
7500 |
|
данные |
|
тальный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сплаа |
1 |
18 |
8 |
24 |
3 |
5 |
1100 |
7500 |
3,0 |
США |
|
Алнико 7 |
|
||||||||||
♦ См. примечание к табл. |
14. |
|
|
|
|
|
|
|
118