![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Лившиц Б.Г. Высококоэрцитивные сплавы на железоникельалюминиевой основе
.pdf
|
|
|
|
Таблица 7 [93] |
|
Химический состав сглавсв, % |
|
||
№ сплава |
Ni |
Al |
Si |
Fe |
1 |
24,2 |
10,1 |
0,06 |
Остальное |
2 |
23,94 |
10,21 |
0,28 |
» |
3 |
24,08 |
10,13 |
0,52 |
» |
4 |
23,39 |
10,34 |
0,79 |
» |
ром снижении Нс . В тех случаях, когда охлаждение в масле по технологическим причинам недопустимо, рекомендуется добав лять 0,50—0,75% Si и вести охлаждение сплава в спокойном
воздухе.
Химическим фазовым анализом было установлено, что крем ний иочти целиком входит в состав p-фазы. Было также показа
но, что с увеличением содержания кремния в сплавах размеры выделений |3-фазы уменьшаются. Последнее, по-видимому, свя зано с влиянием кремния на кинетику превращений при опти мальной обработке.
Весьма полезной оказалась добавка 1 % Si в сплавы с высо ким содержанием никеля (32%) и пониженным содержанием
алюминия (до 12%). Первоначально эти сплавы были разрабо
таны (12] без кремния. Они имели высокую коэрцитивную силу
(700 эрст) и низкую остаточную индукцию (5300 гс). Однако из-за малой прокаливаемое™ применение их ограничивалось только тонкостенным литьем.
Приблизительно в то же время в США были запатентованы [94] сплавы под названием «нипермаг» с теми же концентраци ями никеля и алюминия, но только с добавкой небольших коли
честв титана для повышения прокаливаемости. Магнитные свой ства нипермага показаны на рис. 87.
7* |
99 |
Эксперименты, проведенные Б. Г. Лившицем, показали, что введение в сплав 32—12 (32% Ni; 12% Al) 1% Si также позволя ет получать вышеуказанные свойства в магнитах значительного сечения.
А. С. Займовским с сотрудниками [95] был разработан сплав алниси с 33—34% Ni; 13—14%А1 и 1% Si, обладающий остаточ ной индукцией 4000—4200 гс и коэрцитивной силой до 830 эрст.
Эти свойства получаются после охлаждения на воздухе от 1200°.
Рис. 88. |
Влияние сечения на свойства |
Рис. 89. Зависимость критической |
||
сплава |
алниси при 33—34% Ni; 13— |
скорости |
охлаждения |
сплавов |
14% Al; 1% Si после охлаждения в струе |
алии от содержания никеля, алю |
|||
воздуха (сечение 30X30 мм) 195] |
миния |
и кремния |
[62]: |
|
|
|
1 - 12% А1; 2 — 13% А1; 3 — 15% А1; |
||
|
|
4 — 14% Al |
+ 1% Si; 5 — 12% А1 + |
|
|
|
+ 1% Si; 6 — 13% Al + 1% Si |
||
Большим преимуществом этого сплава является постоянство |
||||
магнитных свойств в широком диапазоне сечений (рис. |
88), что |
|||
весьма |
ценно для производства |
массивных |
магнитов. |
Важная |
роль кремния заключается в резком снижении критической ско рости охлаждения (рис. 89).
ВЛИЯНИЕ МЕДИ НА МАГНИТНЫЕ СВОЙСТВА
Первое техническое исследование Fe-Ni-Al-сплавов с добав
кой меди было опубликовано Лившицем и Чудновской [20]; по результатам работы можно сделать следующие выводы.
1. Замена никеля медью повышает остаточную индукцию и
понижает коэрцитивную силу.
100
2.Введение .меди в сплавы с пониженным содержанием ни
келя (22%) повышает их магнитную энергию.
3.Лучшие свойства получаются при 6% Си.
4.Медьсодержащие стали обладают большим постоянством
магнитных свойств в литом виде по сравнению с никельалюми ниевыми сталями без меди с повышенным содержанием алюми ния, применяющиеся без термической обработки.
Как будет видно из дальнейшего, пп. 1 и 3 этих выводов не.
верны.
Затем была опубликована, работа Займовского, Денисова и
Волькенштейна [21], в которой также было описано исследова ние влияния меди. Авторы считают, что медь не влияет на за каливаемость Fe-Ni-Al-сплавов, или, другими словами, на кри тическую скорость охлаждения при обработке II типа. Этот вы вод также не подтвердился. Что касается влияния меди на маг нитные свойства, то выводы авторов в этом направлении весьма разноречивы. Замена части никеля медью при 9 и 13% А1 повы шает остаточную индукцию за счет падения коэрцитивной силы;
при 11 % А1 такая замена оставляет без изменения остаточную
индукцию и снижает коэрцитивную |
силу (сумма Ni + Си = |
= 29%). При добавке 6% Си к стали |
с 25% Ni <и 15% А1 наблю |
дается возрастание остаточной индукции на 10—15% при неиз менной Я.. ; вывод этот не подтверждается. Добавление меди к сталям с 28% Ni и 13% А1, а также 30% Ni и 11 % А1 понижает
остаточную индукцию и повышает коэрцитивную силу; в сталях
с 25% Ni и 15% А1, а также 28% Ni и 11% А1 введение меди по нижает оба эти свойства. Авторы делают вывод, что введение меди улучшает свойства Ni-Al-стали с 23—25% Ni и 14—16% А1, хотя это и не следует с полной очевидностью из приводимых ими величин. Рекомендованное ими содержание .меди (5—6%), как видно из дальнейшего, для большинства применяемых соста
вов Fe-Ni-Al-сплавов излишне велико.
Нечеткие и частично неправильные выводы этих работ [20] и
[21] объясняются недостаточно подробным исследованием соста ва и термической обработки сплавов. Нет уверенности в том, что сплавы, приведенные в этих работах, сравниваются в их магнит но наилучшем состоянии.
В значительно более поздней (работе Беттеридж-а [22] было также исследовано влияние присадки меди к Fe-Ni-Al-сплавам. Автор изготовил 12 сплавов, в которых содержание меди варьи ровалось от 2 до 15% и никеля от 18 до 25% при постоянном
содержании алюминия — 13%. Весьма возможно, что сужение диапазона концентраций меди и никеля и исследование различ ных содержаний алюминия позволило бы автору сделать более определенные выводы, хотя бы для ограниченной области прак тических составов. Правда, автор взял на себя ответственность построить по 12 точкам пространственную диаграмму и по ее сечениям нанести на концентрационную сетку 11 линий постоян-
101
ной магнитной энергии. То же самое было сделано и для оста
точной индукции и коэрцитивной силы. Беттеридж приходит к тому выводу, что введение меди повышает остаточную индукцию
приблизительно на 7%. О коэрцитивной силе автор ничего не пишет хотя из приведенной им диаграммы видно, что коэрцитив ная сила растет при увеличении содержания меди. Качественно правильные выводы Беттериджа относятся к ©плавам только с
13% А1.
Для более подробного изучения влияния меди было изготов лено [16], термически обработано и изучено 16 плавок. Сопостав ление проводилось на образцах размерами 12 X 12 х 60 мм.
Втабл. 8 приводятся составы этих плавок, разбитых на 9 групп
втой последовательности, в которой их рассматривают, а также
ибезмедистых плавок, приведенных для сравнения. В этой таб
лице рассмотрены наилучшие магнитные свойства, полученные при обработке II типа, и критическая скорость охлаждения, со
ответствующая этим свойствам.
Первая группа сплавов иллюстрирует влияние алюминия на свойства сплавов, содержащих в среднем 22,2% Ni и 6,2% Си.
Из табл. 8 видно, что при повышении содержания алюминия значения всех свойств уменьшаются; падает магнитная энергия,
остаточная индукция, коэрцитивная сила и критическая скорость охлаждения. Критическая скорость охлаждения понижается,
что говорит о большей прокаливаемости медистых сплавов. Вы
явлена также меньшая чувствительность медистых сплавов к колебаниям концентрации алюминия, по крайней мере до 13— 13,5% А1. По данным исследования для этой группы сплавов, введение 6% Си не вносит существенных улучшений в магнит ные свойства этих сплавов. При содержании алюминия выше
13% магнитная энергия при введении меди даже несколько па дает; при более низких содержаниях алюминия магнитная энергия возрастает в основном за счет увеличения коэрцитив
ной силы; остаточная индукция несколько возрастает или падает в зависимости от содержания алюминия. Практический интерес из этой серии сплавов могут представлять только низкоалюминиевые сплавы с относительно высокой остаточной индукцией и
повышенной коэрцитивной силой.
Вторая группа включает сплавы с более высоким содержа нием никеля (23,8% Ni) и более низким меди (4,5% Си). Здесь
улучшающее действие меди ясно заметно. Присадка 4,5% Си к
этим сплавам значительно повышает коэрцитивную силу при
всех исследованных концентрациях и магнитную энергию при содержании до 14,5% А1. Более высокие содержания алюминия исключают присадку меди, так как остаточная индукция резко падает.
Остаточная индукция по сравнению с безмедистыми сплава ми понижена при низких и высоких содержаниях и повышена при средних содержаниях алюминия.
’02
Таблица 8
Химический состав (%) и магнитные свойства
№ |
№ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ВЛ нс>' |
Крити |
Ni |
|
Ai |
|
с |
|
|
Нс |
Вг |
ческая |
|||
груп |
спла |
|
Си |
Мп |
Si |
XI о-6 |
ско |
|||||
пы |
ва |
|
|
|
эрст |
гс |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рость |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
°/сек |
I |
27 |
22,1 |
11,6 |
5,9 |
_ |
_ |
_ |
390 |
6800 |
2,66 |
20 |
|
28 |
22,3 |
13,0 |
6,4 |
0,05 |
0,23 |
0,06 |
400 |
6800 |
2,72 |
6 |
||
|
29 |
21,9 |
14,6 |
6,2 |
— |
—. |
— |
380 |
6300 |
2,40 |
3 |
|
|
30 |
22,3 |
15,3 |
6,2 |
— |
— |
— |
360 |
6000 |
2,16 |
0,1 |
|
II |
31 |
24,0 |
10,5 |
4,8 |
_ |
_ |
_ |
460 |
6300 |
2,6 |
15 |
|
32 |
25,0 |
11,8 |
4,0 |
— |
— |
—_ |
445 |
6450 |
2,9 |
20 |
||
|
33 |
23,4 |
14,5 |
4,6 |
—- |
— |
— |
500 |
65J0 |
3,25 |
5 |
|
|
34 |
23,8 |
15,2 |
4,8 |
— |
— |
— |
500 |
5090 |
2,5и |
0,1 |
|
III |
29 |
21,9 |
14,6 |
6,2 |
— |
_ |
_ |
380 |
6309 |
2,4 |
3 |
|
35 |
25,4 |
14,6 |
6,1 |
— |
— |
569 |
5400 |
3,02 |
5 |
|||
|
36 |
28,0 |
14,3 |
6,0 |
|
— |
—- |
650 |
49ь0 |
3,19 |
10 |
|
IV |
_ |
23,4 |
14,9 |
4,6 |
_ |
_ |
_ |
400 |
6300 |
2,52 |
4 |
|
33 |
23,4 |
14,5 |
—— |
— |
_ |
509 |
'500 |
3,25 |
5 |
|||
|
III |
23,4 |
14,5 |
6,2 |
— |
— |
— |
460 |
5900 |
2,72 |
4 |
|
V |
— |
22,5 |
15,4 |
— |
_ |
_ |
0,05 |
330 |
6350 |
2,10 |
5 |
|
39 |
22,0 |
15,5 |
3,5 |
0,05 |
0,18 |
350 |
6650 |
2,33 |
5 |
|||
|
30 |
22,3 |
15,3 |
6,2 |
— |
— |
— |
360 |
6000 |
2,15 |
0,1 |
|
VI |
_ |
22,0 |
13,2 |
|
_ |
_ |
_ |
375 |
6800 |
2,55 |
8 |
|
28 |
22,3 |
13,0 |
6,4 |
0,05 |
0,23 |
0,06 |
400 |
6800 |
2,72 |
6 |
||
|
40 |
21,9 |
13,3 |
8,6 |
0,05 |
0,27 |
0,15 |
420 |
6200 |
2,6и |
6 |
|
VII |
— |
22,0 |
11,8 |
__ |
— |
_ |
_ |
340 |
6900 |
2,35 |
15 |
|
27 |
22,1 |
11,6 |
5,9 |
_ |
— |
— |
390 |
6800 |
2,65 |
20 |
||
|
41 |
22,0 |
11,6 |
12,0 |
0,04 |
0,16 |
0,04 |
430 |
5900 |
2,6j |
30 |
|
|
— |
27,5 |
11,8 |
_ |
_ |
_ |
_ |
530 |
5650 |
3.0 |
20 |
|
VIII |
37 |
25,2 |
11,8 |
1,9 |
— |
— |
— |
50 |
6000 |
3,0 |
30 |
|
|
32 |
24,0 |
11,8 |
4,0 |
—— |
— |
— |
445 |
6450 |
2,9 |
20 |
|
|
27 |
22,1 |
11,6 |
5,9 |
— |
— |
390 |
6800 |
2,7 |
20 |
||
|
_ |
28,5 |
13 2 |
_ |
_ |
_ |
_ |
640 |
52'0 |
3,30 |
20 |
|
IX |
38 |
25,3 |
13,5 |
3.2 |
0,04 |
0,18 |
0,07 |
540 |
5’00 |
3,15 |
10 |
|
4786 |
24,0 |
13,0 |
3,5 |
— |
_ |
— |
510 |
6050 |
3,08 |
9 |
||
|
28 |
22 |
3 |
13,0 |
6,4 |
0,05 |
0.23 |
0,06 |
400 |
6800 |
2,72 |
6 |
103
Влияние никеля на свойства сплавов, содержащих 14,5% А1 и 6,1% Си, дано на рис. 90. Из рисунков ясно видно, что присадка меди повышает закаливаемость сплавов. Магнитные свойства сплавов при этом ухудшаются. Незначительное повышение ко
ла,
Рис. 90. Зависимость магнитных свойств и критической скорости охлаждения от содер жания никеля при 14,5% А1 и 6,1% Си. Пунк тиром нанесены линии сплавов, не содержа щих медь
эрцитивной силы :не компенсирует 'заметного падения остаточной индукции, особенно при высоких содержаниях никеля. Магнит
ная энергия при введении в состав сплавов 6% Си понижается.
Рис. 91. Влияние меди на магнитные |
Рис. |
92. |
Влияние меди на |
магнитные |
|||
свойства и критическую |
скорость ох |
свойства |
и |
критическую |
скорость |
||
лаждения при |
содержании 23,4% Ni |
охлаждения при содержании 22,3% Ni |
|||||
и |
14,7% А1 |
|
|
и 15,4% А1 |
|
||
На четвертой, |
пятой, шестой |
и |
седьмой |
группах |
сплавов |
можно уяснить влияние меди на сплавы с постоянным содержа нием никеля и алюминия. Из рис. 91 видно, что при 23,4% Ni и 14,7% А1 остаточная индукция, коэрцитивная сила и магнитная энергия повышаются при введении меди, до определенных ее
104
концентраций и |
затем |
падают. Наилучшее |
содержание |
меди |
лежит в районе |
4%. |
Критическая скорость |
охлаждения |
здесь |
практически не |
меняется под влиянием меди. При более низ |
ком содержании никеля (~22%) 13,1 или 15,4% А! (рис. 92 и 93)
Рис. 93. Влияние меди на магнитные свойства и критическую скорость охлаждения при со держании 22,1% Ni и 13,1% А1
коэрцитивная сила непрерывно повышается до 6—8% Си, в То'
время как остаточная индукция и магнитная энергия возраста ют приблизительно до 3—4% Си и затем падают. Критическая
скорость охлаждения этих сплавов под влиянием меди падает.
При пониженном содержании никеля и алюминия (рис. 94)
Рис. 94. Зависимость магнитных свойств и критической ско
рости охлаждения от |
содержания |
меди в |
сплавах с 22,0% |
Ni и 11,7% |
А1 (сечение |
12 X 12 |
мм2) |
имеют место непрерывный подъем коэрцитивной силы и непре
рывное падение остаточной индукции при увеличении содержа ния меди. Магнитная энергия возрастает до 6% Си и практи чески не меняется при более высоких содержаниях этого эле мента, когда падение остаточной индукции становится особенно
105-
заметным. Закаливаемость сплавов этой группы под влиянием меди понижается.
Группы VIII и IX подобраны таким образом, чтобы проиллю
стрировать влияние частичной замены никеля медью на свой ства сплавов. Из рис. 95 и 96 видно, что такая замена понижа
ет коэрцитивную силу и магнитную энергию оплавов и повыша ет остаточную индукцию. Критическая скорость охлаждения за
метно понижается. Наряду с основными линиями на рис. 95 и
Рис. 95. Влияние замены никеля |
Рис. 96. |
Влияние замены |
никеля |
|||
медью |
в сплаве с |
27,6% Ni и 11,8% |
медью в сплаве с 28,6% |
Ni и |
13,2% |
|
А1 на |
магнитные свойства и крити |
А1 на магнитные свойства и |
крити |
|||
ческую скорость охлаждения |
ческую |
скорость охлаждения |
||||
96 нанесены |
пунктирные линии, характеризующие |
свойства |
сплавов, не содержащих меди, но с той же концентрацией ни келя и алюминия, что и сплавы VIII и IX групп. Из рис. 95 видно, что при 11,8% А1 присадка меди повышает коэрцитивную силу и магнитную энергию сплавов, не изменяя почти остаточ ную индукцию, при этом прокаливаемость оплавов понижается.
Такое изменение свойств наблюдается при всех исследованных
содержаниях меди (до 6%), что находится в полном соответствии
с рис. 94 |
для сплавов с пониженным |
содержанием |
алюми |
ния (11,7%). |
|
|
|
Аналогичные выводы можно сделать и для сплавов с более |
|||
высоким содержанием алюминия, 13,2% |
(рис. 96), с |
той лишь |
|
разницей, |
что здесь в большей степени |
сказывается |
присадка |
3—А % Си. |
При более высоких содержаниях этого |
элемента |
сплошная и пунктирная кривые на рис. 96 сближаются, что сле дует из рис. 93, иллюстрирующего влияние меди на свойства сплавов с более высокой концентрацией алюминия (13,1%).
В группу IX (табл. 8) включена также плавка № 4786. Сплав этот интересен тем, что он обладает хорошим сочетанием оста точной индукции и коэрцитивной силы. Сплав № 33 также явля ется одним из лучших сплавов, имеющих хорошее .сочетание
906
высоких значений остаточной индукции и коэрцитивной силы.
Этот сплав |
обладает, кроме того, высокой |
закаливаемостью |
||
и приобретает хорошие магнитные |
свойства |
непосредственно |
||
после отливки, причем после отпуска |
его свойства |
не улучша |
||
ются. |
|
|
|
никеля и |
Данные для сплавов с повышенным содержанием |
||||
•пониженным |
алюминия в основном |
подтверждаются работой |
А. А. Шекалова. Автор рекомендует для сплавов с повышенным содержанием никеля (26—32%) и пониженным содержанием алюминия (9—13%) увеличить добавку меди до 8—12%. После оптимальной термической обработки такие сплавы имеют более
высокие магнитные |
свойства, чем известные Fe-Ni-Al-сплавы |
без меди и с 3—6% |
меди. Магнитная энергия их в среднем на |
20% больше, в основном за счет более высокой коэрцитивной
силы. Критическая скорость охлаждения с уменьшением алю миния до 9% и увеличением никеля до 32% заметно увеличи вается. Понижение закаливаемости сплавов может оказаться полезным при отливке магнитов в металлические, формы. Для большинства сплавов других составов влияние меди в этом на правлении выражено менее ярко.
Исследованные сплавы показали весьма слабую зависимость
свойств от толщины отливки, что имеет очень большое практи ческое значение. Наряду с этим отмечено, что при добавке ме ди значительно меньше сказываются на величинах магнитных
свойств небольшие отклонения в химическом составе сплава от заданного, что весьма важно для получения однородной про дукции и уменьшения брака при массовом производстве маг нитов.
Автор сообщает, что разработанные |
им сплавы АНМ на |
|
отливках средних размеров |
обладают |
следующими свойст |
вами: Вг = 5000^-6800 гс, |
Яс = 800-е 500 |
эрст и (Вг-Нс) — |
= (3,4н-4,0) 106 гс-эрст и во многих случаях заменяют дорогие
сплавы, содержащие кобальт.
Применение сплавов АНМ позволяет уменьшить размеры магнитов. Механические свойства сплавов АНМ с 8—12% Си,
по утверждению автора, значительно выше, чем у Fe-Ni-Al-спла вов без меди. Кроме того, важным преимуществом сплавов АНМ является возможность резания их победитовым резцом непо средственно после литья, без смягчающего отжига. Низко-
алюминиевые сплавы АНМ (9—10% А1) могут обрабатывать ся по такому же режиму и в закаленном высококоэрцитивном со
стоянии. |
свойства |
Fe-Ni-Al-сплавов по дан |
|
В табл. 9 сопоставлены 1 |
|||
ным современной практики |
в |
СССР |
(ГОСТ 4402—48), США, |
1 По результатам доклада Л. |
Ш. |
Казарновского на Всесоюзной конфе |
|
ренции то постоянным магнитам. Институт |
автоматики и телемеханики |
АН СССР, 1957.
107
Англии и ФРГ. |
Надо иметь в |
виду, |
что данные по |
ГОСТ |
и |
||||
DIN (ФРГ) являются |
минимальными, гарантируемыми этими |
||||||||
стандартами, а другие данные |
иллюстрируют |
наивысшие |
ре |
||||||
зультаты. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 9 |
|
Магнитные свойства Fe-Ni-Al-сплавов с медью, кремнием и титаном |
|
||||||||
Название |
Химический состав, |
|
Hc |
Br |
^^макс |
|
|||
|
'7о |
|
|
io-б |
Источник |
||||
сплава |
|
|
|
эрст |
ec |
||||
Ni |
1 Al |
1 Си |
|
ec эрст |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||
Алии АН1 |
22 |
11 |
— |
|
250 |
7000 |
0,7 |
гост |
|
Алии 090 |
22 |
12 |
— |
|
260 |
7400 |
0,9 |
4402—48 |
|
|
DIN |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
17410-54 |
|
Перманит |
21 |
13 |
— |
300-250 |
7500—8500 |
0,1 —1,2 |
(ФРГ) |
||
V. Boiler, |
|||||||||
ПО |
24,5 |
13,5 |
3,5 |
|
430 |
6000 |
0,95 |
ФРГ, 1955 |
|
Алии АН2 |
|
ГОСТ |
|||||||
Алнико Ш С |
24 |
12 |
3 |
|
400 |
7500 |
1,35 |
4402—48 |
|
|
Crucible |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Steel |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
США 1955 |
|
Алнико III В |
25 |
12 |
3 |
|
490 |
6800 |
1,35 |
Co |
|
|
To же |
||||||||
Алнико III А |
26 |
12 |
3 |
|
560 |
6400 |
1,35 |
|
|
Перманит |
26 |
14 |
— |
550-480 |
5500-6500 1,1-1,3 |
V. Boiler |
|||
120 |
23,5 |
15,5 |
4 |
|
500 |
5000 |
0,9 |
ФРГ, 1955 |
|
Алии АНЗ |
|
ГОСТ |
|||||||
Алии 120 |
27,5 |
13 |
— |
480 |
5400 |
1,1 |
4402—48 |
||
DIN 17410 |
|||||||||
Алниси АНК |
33 |
13,5 |
1 Si |
|
750 |
4000 |
1,0 |
1954(ФРГ) |
|
|
ГОСТ |
||||||||
АНМ |
26—32 |
9-13 |
8—12 |
800-600 |
5000-6000 |
1,3 |
4402—48 |
||
Данные |
|||||||||
Нипермаг |
31 |
12,5 |
0,4 Ti |
670 |
5200 |
1,2 |
НИИ ТВЧ |
||
Англия, |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
США |
|
СОВМЕСТНОЕ ВЛИЯНИЕ МЕДИ И КОБАЛЬТА НА СВОЙСТВА |
|
||||||||
|
|
Fe-Ni-Al-СПЛАВОВ |
|
|
|
||||
Как было показано |
работой А. С. |
Займовского и П. И. Де |
нисова [18], кобальт значительно повышает магнитную энергию
Fe-Ni-Al-сплавов. Из этой работы видно, что кобальт позволя
ет повысить.коэрцитивную силу и одновременно получить |
вы |
||
сокую |
остаточную индукцию |
(~7000—8000 гс). Ниже |
(в |
табл. |
10) приводятся наиболее |
высокие свойства сплавов, |
по |
лученных А. С. Займовским и П. И. Денисовым в сопоставлении со свойствами сплавов, содержащих приблизительно те же ко личества никеля и алюминия, но не содержащих кобальта.
108