книги из ГПНТБ / Брук М.А. Инженерные основы эксплуатации корабельных дизелей учебник
.pdfпускной системе отличаются большей иестационариостыо, чем во впускной системе. Все это приводит к ин тенсификации шумообразовання.
Экспериментальные исследования показали, что ин
тенсивность шума выпускной системы пропорциональна восьмой степени скорости выпускных газов.
Для многих двигателей выпускная система является наиболее мощным источником шума.
Уменьшение шума на выпуске осуществляется уста новкой глушителей, звуко- и внброизоляцией выпускных трубопроводов, конструктивными мерами по уменьше нию амплитуд пульсаций давления газов в выпускном коллекторе и применением газотурбинного наддува.
Расширение выпускных газов в проточной части и более равномерный характер истечения газов на выходе
из турбины приводят к значительному снижению уровня шума выпускной системы.
Шум самовоспламенения и сгорания рабочей смеси.
Периодический характер протекания рабочего процесса
связан с неизбежностью высокой скорости изменения давления в цилиндрах двигателя.
Наибольшая скорость нарастания давления отмеча ется сразу же после самовоспламенения рабочей смеси. Распространение и многократное отражение от стенок камеры сгорания волн давления обусловливает появле
ние шумов газодинамического и механического проис хождения.
Газодинамический шум появляется в результате рас пространения звуковых волн, частота которых совпадает с частотой свободных колебаний газов в цилиндре.
Под воздействием переменных давлений газов и вызванных ими динамических нагрузок на поршень и кривошипно-шатунный механизм возникают вибрации поверхностей цилиндров, а также механизмов и трубо проводов, связанных с ними, что, в свою очередь, воз буждает воздушный и структурный шумы.
Интенсивность шума, возбуждаемого процессом сго рания, зависит от скорости нарастания давления, харак тера перехода линии сжатия в линию сгорания, степени повышения давления и достигнутой величины макси мального давления в цилиндре, т. е. от факторов, харак теризующих динамичность рабочего процесса.
С увеличением скорости нарастания давления возра
стают амплитуды газодинамических колебаний и расши ряется их частотный диапазон.
Так как скорость нарастания давления зависит от продолжительности периода задержки самовоспламене
ния т в с е факторы, способствующие снижению т,-, вме сте с тем способствуют уменьшению шума и вибраций от процесса сгорания. К числу эксплуатационных фак торов такого рода можно отнести угол опережения по дачи топлива и тепловое состояние двигателя. Уровень шума и вибраций уменьшается по мере уменьшения уг ла опережения подачи топлива и стабилизации теплово го состояния двигателя.
Шум от соударений и трения в сочленениях деталей движения. Вследствие воздействия на поршень знако переменного нормального усилия происходят ударные перекладки поршня. Интенсивность ударов, а следова тельно, уровень шума и вибраций возрастают при уве личении нормальных усилий, скорости изменения этих усилий и зазоров между поршнем и втулкой цилиндра. Удар поршня о втулку цилиндра вызывает распростра нение вибраций и шума.
Уменьшению шума способствует обильная смазка по верхностей поршня и втулки цилиндра, так как при этом происходит демпфирование ударов и уменьшение трения, которое может вызывать интенсивный шум. Сле дует иметь в виду, что интенсивные вибрации втулок ра бочих цилиндров при их недостаточной жесткости могут стать причиной появления задиров.
Шум от работы топливоподающей аппаратуры и кла панно-распределительного механизма. Процесс подачи топлива характеризуется значительной динамичностью изменения давления, резкой отсечкой подачи топлива, распространением в нагнетательном топливопроводе волн давления, не только нарушающих предусмотрен
ный закон подачи топлива, но и вызывающих интенсив ный шум и вибрации.
Под влиянием переменных сил в корпусе топливного насоса возникают колебания, порождающие вибрации и
шум.
Общий уровень шума топливной аппаратуры достига
ет 90—100 дб.
Впускные и выпускные клапаны в начале движения и при посадке в седло подвергаются ударным воздейст
61
виям, вследствие чего возникает интенсивный шум. Уда ры клапанов передаются на крышки цилиндров, остов двигателя, приводной механизм, в том числе на распре делительные валы с опорами.
Все эти конструктивные элементы двигателя стано вятся излучателями вибраций и шума.
Интенсивность шума и вибраций клапанно-распреде лительного механизма зависит от интенсивности ударов, т. е. от скорости посадки клапанов, величины теплового зазора, конструкции и материала взаимодействующих деталей.
Повышение уровня шума и вибраций клапанного ме ханизма во время эксплуатации двигателей может про
изойти вследствие увеличения теплового зазора. |
Так, |
|||||
например, при изменении |
теплового |
зазора |
от 0,3 |
мм |
||
до |
1,0 мм общий уровень |
шума |
дизеля 24 |
10 5 |
|
|
—— при |
||||||
п = |
1500 об/мин возрастает на 8 |
дб, |
|
13 |
|
|
а уровень вибра |
||||||
ции — на 4 дб. |
изменения |
шума и |
вибраций; |
|||
|
Аналогичный характер |
в зависимости от величины теплового зазора клапанного1 механизма наблюдается и у других двигателей.
Таким образом, во время эксплуатации двигателей необходимо следить за сохранением в допустимых пре делах параметров регулирования.
Это важно не только для обеспечения нормальных ус ловий протекания рабочего процесса, но и для предот вращения роста уровней шума и вибраций.
Одним из интенсивных источников шума и вибраций является привод распределительных валов.
От соударений, трения и деформации зубьев шесте рен возникают вибрации всех звеньев передаточного ме ханизма, проявляющиеся в виде крутильных, поперечных и продольных колебаний. Вибрации шестерен и валов вследствие периодического изменения напряжений в зубьях и распространения волн напряжения по зубча тым колесам вызывают интенсивный шум.
Неравномерность крутящего момента, составляющая неизбежную особенность любого поршневого двигателя, вызывает низкочастотные вибрации дизеля на фундамен те даже в том случае, когда силы инерции первого и второго порядков, центробежные силы инерции и мо менты этих сил полностью уравновешены.
Все причины,вызывающие увеличение амплитуды ко лебания крутящего момента, вместе с тем усиливают ви брации двигателя (неравномерность распределения на грузок по цилиндрам, разновесность деталей движения и др.).
Изменение общего уровня шума и вибраций двигателей во время эксплуатации. Способы борьбы с шумом
Нормы воздушного шума по отраслевой нормали НД2-61 предусматривают увеличение допустимого уров ня шумности по мере повышения числа оборотов, раз меров и числа цилиндров и уменьшения удельного веса дизелей. Максимальный допустимый уровень воздушно го шума на расстоянии 0,5 м от поверхности дизеля в соответствии с отраслевой нормалью не должен превы шать для самых напряженных и быстроходных дизелей 120—123 дб, а шум на частотах 1000 гц и выше не дол жен быть больше 106—108 дб. Нормы воздушного шу ма, предусмотренные отраслевой нормалью, не обеспечи вают необходимых санитарных условий для обслужи вающего персонала, они лишь' регистрируют реально достигнутый средний уровень шума различных типов дизелей.
В действительности уровень шума некоторых кора бельных дизелей достигает 130 дб и превосходит ука занные нормы.
Общий уровень шума данного дизеля изменяется в зависимости от режима работы, снижаясь по мере умень шения числа оборотов и нагрузки.
Из рассмотрения кривых зависимости уровня шума двухтактного двигателя 40Д от нагрузки и числа оборо тов на рис. 10 можно сделать следующие выводы:
— изменение числа оборотов оказывает более су щественное влияние на уровень шума, чем изменение нагрузки;
— уровень шума при работе двигателя по винтовой характеристике (кривые 1 и 3) выше, чем в случае ра боты при неизменной частичной нагрузке Л4е=0,17М ен
(кривые 2 и 4);
— уровень шума зависит от места его замера. Так, например, уровень шума на расстоянии 0,5 м от левого борта двигателя 40Д (кривые 1 и 2) на всех режимах
63
йЫШё уровня |
tuyfoa, измеренного на расс+ояийй 0,5 |
м |
|
от корпуса воздуходувки (кривые 3 и 4). |
об |
||
: На. рис. |
11 изображены кривые |
■ зависимости |
|
щего уровня |
вибрапий двигателя 40Д |
по винтовой |
ха- |
l дб
Рис. 10. Зависимость уровня шума двигателя 40Д от нагрузки, п числа оборотов:
1, |
Я — при работе |
по винтовой характеристике; 2, 4 — Ме —0.17; Л1 |
= |
|
= |
const; I, 2 — па |
расстоянии 0,5 м от левого борта двигателя; 3, |
4 — |
|
|
па расстоянии 0,5 .« от корпуса воздуходувки |
|
||
рактеристике (кривая |
1) и при частичной нагрузке |
|||
Мв = |
0.17Л4 ен= |
const |
(кривая 2). |
|
Из сопоставления рис. 10 и 11 следует, что законо мерности изменения шума и вибраций в зависимости от
числа оборотов идентичны.
На рис. 12 показан характер изменения уровней шу ма и вибраций четырехтактного двигателя 6ЧН30/38 в
зависимости от числа оборотов.
Как видим, закономерность остается в данном слу чае такой же, как и у двухтактного двигателя. Если в одном машинном помещении работают несколько одно типных двигателей, то суммарный уровень шума будет
64
|
|
|
|
п об/мин |
400 |
500 |
500 |
700 |
800 |
Рис. 11. Зависимость уровня вибрации двигателя 40Д от числа оборотов:
/ — по винтовой характеристике: 2 — при М е = 0,17; М = const
«. дб
ПОб/МШ,
Рис. 12. Изменение уровней шума и вибраций двигателя 6ЧН 30/38 в зависимости от числа оборотов:
I — изменение уровня шума; 2 —изменение уровня вибраций
5 Зак. 807 |
85 |
тем выше, чем больше число работающих двигателей
(рис. 13).
Возможности уменьшения шума непосредственно в источнике весьма ограничены. В связи с этим основные
Число двигателей
Рис. 13. Зависимость приращения уровня шума от числа работающих двигателей
усилия направлены на создание эффективных глушите лей аэродинамического шума впускной и выпускной си стем и капотирование двигателей звукоизолирующими
щитами.
Во время эксплуатации необходимо следить за плот ностью закрытия щитов, так как ослабление их крепле ния резко уменьшает изолирующие свойства капота и приводит к росту уровня интенсивности шума.
Применение звукопоглощающих капотов позволяет уменьшить шум двигателя на 10—12 дб, а в случае закрытия боковых сторон двигателя специальными щи тами можно дополнительно уменьшить шум на 5—6 дб. Установка глушителей иа входе воздуха в компрессор уменьшает уровень шума на 5—7 дб, а в некоторых случаях и более.
66
Однако в ряде случаев перечисленными мерами нель зя достигнуть радикального решения проблемы сниже ния интенсивности шума до приемлемого уровня. Тогда для создания нормальных условий работы обслуживаю щего персонала производится звукоизоляция машинных отсеков, а управление двигателями осуществляется ди станционно из специального поста, вынесенного за пре делы машинных отсеков, или из звукоизолированных кабин, установленных в самих отсеках.
5*
Г л а в а II
НАГРУЗКА И НАПРЯЖЕННОСТЬ ДИЗЕЛЕЙ
ВРАЗЛИЧНЫХ УСЛОВИЯХ ЭКСПЛУАТАЦИИ
§9. ОСОБЕННОСТИ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В ДИЗЕЛЯХ
Основные особенности теплопередачи в дизелях за ключаются в следующем.
1.Периодический характер протекания рабочего про цесса предопределяет пульсирующее воздействие тепло вых потоков на стенки цилиндра, поршень, крышку ци линдра и другие детали.
2.Во время работы двигателя на установившемся режиме в течение каждого цикла неизбежны колебания температуры газа в цилиндре от минимальной величи ны во время наполнения до максимальной величины, до стигающей 1800-^2200° К во время сгорания.
3.Особенности конструкции и специфические усло вия работы поршневого двигателя приводят к неравно мерному распределению температуры основных деталей
дизеля.
4. В дизеле сочетаются все три основные формы теп лопередачи: лучеиспускание, теплопроводность и кон
векционный теплообмен, что создает сложную картину процесса теплопередачи, разделение которого на от дельные этапы может быть произведено лишь условно, так как перечисленные формы теплопередачи действуют не локально (каждая в своей области), а взаимодейст вуют.
5. Процесстеплопередачи усложняется также и по тому, что в нем участвуют изменяющиеся по времени раскрывающиеся поверхности цилиндра, газы с пере-
68
именными плотностью, температурой и интенсивностью вихревого движения.
6. Работа на неустановившихся режимах связана резким колебанием температуры деталей двигателя, в особенности наиболее напряженной из них — поршня.
Передача теплоты от газов к стенкам цилиндра про исходит при сочетании конвективного и лучистого теп лообмена. Через стенку цилиндра теплота передается за счет теплопроводности. От стенок цилиндра к охлаж дающей воде и от поверхностей поршня и внутренней поверхности втулки к смазочному маслу теплота пере дается соприкосновением. Кроме того, имеет место пере дача теплоты от наружных стенок цилиндра к другим элементам остова и к окружающему воздуху, передача теплоты от выпускной системы, вспомогательных меха низмов, агрегатов наддува, холодильников воздуха, мас ла и воды.
Конечной целью исследования теплопередачи в дизе лях является определение температуры и теплонапряженности основных деталей. Так как совокупный учет всех особенностей чрезвычайно сложной картины тепло передачи сопряжен с большими трудностями, обычно вводятся следующие упрощения.
1. Нестационарный тепловой поток заменяется ста ционарным при условии сохранения равенства количеств теплоты стационарного и нестационарного потоков; т. е.
температура газа, воды и поверхностей стенок деталей считается постоянной.
2. Сложные конфигурации стенок деталей двигателя заменяются плоской стенкой.
Передача теплоты от газа к стенкам цилиндра
Количество теплоты, передаваемое газами стенкам втулки и крышки цилиндра и днищу поршня, может быть определено с помощью законов передачи теплоты со прикосновением (Ньютона) и лучеиспусканием (Стефа на-Больцмана) :
Qr —Ог(-^г—Т1)Fx, |
(49) |
где аг — суммарный коэффициент теплоотдачи |
от газа |
к стенкам цилиндра; |
|
Тт — температура газа, ° К; |
|
69