книги из ГПНТБ / Брук М.А. Инженерные основы эксплуатации корабельных дизелей учебник
.pdfпри постоянной cKopocfn адмиралтейский коэффициент остается постоянным, изменение мощности двигателя в зависимости от водоизмещения составит
N„ |
2/3 |
( 101)
N Dn
при V= const,
где D„ и Dx — соответственно нормальное и измененное водоизмещение корабля;
Nex~ эффективные мощности, необходимые для
обеспечения скорости v —const соответст венно при водоизмещениях Д, и Dx.
Чтобы не перегрузить двигатели при рассмотренных выше условиях, необходимо во всех случаях, связанных с утяжелением винтовой характеристики, снижать число оборотов двигателя (а следовательно, и скорость кораб ля) до такого предела, который обеспечивает получение мощности, не превосходящей допускаемую по ограничи тельной характеристике.
Нагрузка двигателей на установившихся режимах
На некоторых установившихся режимах работы ко рабельных двигателей при неизменных внешних условие ях появляется вероятность их перегрузки.
Различают две группы таких режимов.
1.Режимы, связанные с одновременной работой дви гателя на гребной винт и другие потребители (винт-за рядка) или с неправильной установкой лопастей у вин тов регулируемого шага.
2.Режимы, связанные с переходом на более тяжелую по сравнению с номинальной винтовую характеристику (работа на швартовах, на парциальных режимах, при
буксировке и на мелководье).
Нагрузка двигателей в режимах «винт-зарядка» и «винт-расход». Режимы «виит-зарядка» и «винт-ра'с- ход» характерны для двигателей, установленных на подводных лодках. На этих режимах двигатели одновре менно работают на гребной винт для обеспечения хода подводной лодки и на электрический генератор для за рядки аккумуляторной батареи или обеспечения энерги ей работающих вспомогательных механизмов и уст ройств, имеющих электропривод.
ПО
Возможность использования дизеля в режиме «вингзарядка» объясняется своеобразием протекания собст венных его характеристик и характеристики гребного винта. Только на номинальном режиме вся располагае мая мощность двигателя поглощается гребным винтом. На всех режимах, когда число оборотов двигателя мень ше номинальной величины, образуется резерв мощности, который может быть использован для зарядки аккумуля торной батареи или приведения в действие корабельных вспомогательных механизмов.
Область резервных мощностей двигателя распола гается между винтовой характеристикой Н и ограни
чительной характеристикой О (заштрихованный учас ток на рис. 27).
Для случая ограничения нагрузки по характеристике
Мс = const резерв мощности на каждом из частичных чи сел оборотов п может быть подсчитан как разность рас полагаемой мощности, определяемой по ограничитель
ной характеристике, и мощности, потребляемой |
вин |
|
том NB: |
|
|
Ne = An\ |
|
( 102) |
NB— сп3, |
|
|
|
|
|
откуда |
|
|
ДЛ7е= Ne— NB = |
An — сп3. |
(103) |
На номинальном режиме Nea= NВн, |
|
|
поэтому |
|
|
N, |
N |
|
Ян
Подставим значения А и с в формулу (103), тогда
ДNe= N |
П |
(104) |
ей /1ц |
Для определения максимума резервной мощности возьмем первую производную выражения (104) и при равняем к нулю:
«'(AN«)
111
откуда
Л7 = / - г = » ’578:
Д Wemax = NCtt (О,578 - 0,5783) = 0,385Neu. |
(105) |
Следовательно, при п= 0,578 пи можно получать мак симум резервной мощности, составляющей примерно 38,5% поминальной мощности.
Для двигателя 37Д при п = 290 об/мин, что соответст
вует— = 0,578, ограничение нагрузки производится при
Па
сохранении МСн =const, поэтому максимальная резерв
ная мощность, определенная по зависимости (105), бу дет равна AiVCmoi.= 770 л. с.
У двигателей с повышенным и высоким наддувом на частичных оборотах ограничительная характеристика проходит ниже прямой AfCll=const. Так, например, при
л = 0,578 л„ |
допустимый |
крутящий |
момент составляет |
для М50Ф-1 |
около 0,9 МС[1, для 40Д около 0,76 МС(1. |
||
Таким образом, исходя из допустимых нагрузок при |
|||
л = 0,578 лп |
резервная |
мощность |
40Д составит не |
850 л. с., а всего 645 л. с. |
|
|
Вся располагаемая мощность на этом режиме равна
920 л. с.
Если определять ANe, ориентируясь па характеристи ку Ме= const, то двигатель 40Д будет перегружен при мерно на 23%.
Пользуясь графиком, на котором в одном и том же масштабе нанесены ограничительная и винтовая харак теристики, можно определить резерв мощности при ис пользовании двигателя в режиме «винт-зарядка» или
«винт-расход».
Однако определенная таким образом избыточная мощность не гарантирует двигатель от перегрузки, так как в качестве исходной границы принимается номи нальная винтовая характеристика, построенная в виде кубической параболы Ne = cn3.
Во время эксплуатации винтовая характеристика мо жет стать более тяжелой, т. е. двигатель будет работать lie по кривой Н, а, например, по кривой А (рис. 27). Оче видно, что при этом резерв мощности уменьшится и, если
И2
это обстоятельство не учесть, а по-прежнему исходить из номинальной винтовой характеристики как начальной базы для определения допустимой величины избыточной мощности, двигатель окажется перегруженным на вели
чину, пропорциональную коэффициенту утяжеления вин товой характеристики А.
Нагрузки двигателей при работе на швартовах. Дли тельная работа на швартовах имеет место при испыта
нии новых п ремонти |
|
|
|||||
руемых |
кораблей. |
ре |
|
|
|||
Особенностью |
|
|
|||||
жима работы па швар |
|
|
|||||
товах |
является |
равен |
|
|
|||
ство |
нулю |
скорости |
|
|
|||
корабля |
v |
и |
относи |
|
|
||
тельной |
ПОСТУПИ |
?ьр. |
|
|
|||
Упор и момент, созда |
|
|
|||||
ваемые |
гребным |
вин |
|
|
|||
том, равны максималь |
|
|
|||||
ным величинам, поэто |
|
|
|||||
му винтовая |
характе |
|
|
||||
ристика |
на |
шварто |
|
|
|||
вах— наиболее |
«тяже |
|
|
||||
лая» |
|
из |
всех |
ха |
Рис. 28. Относительное расположение |
||
рактеристик |
|
устано |
|||||
вившихся режимов ра |
характеристик: |
||||||
Я — нормальной винтовой: |
Ш — швартов |
||||||
боты |
гребного |
винта. |
ной; О —ограничительной; |
Вн — внешней- |
Допустимая нагруз ка двигателя при переходе с нормальной винтовой
характеристики на швартовный режим определяется точкой пересечения швартовной характеристики с огра ничительной. На рис. 28 этот режим соответствует числу оборотов пш = 0,7 Иц и Nem= 0,6 N6il
При увеличении числа оборотов сверх допустимой величины двигатель будет перегружен.
Наибольшее допустимое число оборотов иа шварто вах зависит не только от численной величины увеличе ния нагрузки при переходе на характеристику Яр = 0, ио и от'вида ограничительной характеристики. Ограничение нагрузки у двигателей без наддува допускается по ха рактеристике Мрн = const.
Ограничительная характеристика двигателей с повы
шенным и высоким наддувом круто снижается |
при |
8 Зек. 807 |
ИЗ |
уменьшении числа оборотов. Поэтому для двигателей без наддува рекомендуется пш= (О.б-е-0,7) /г„, а для двигателей с наддувом яш= (0,4ч-0,5) пн.
Ограничительн'ая характеристика устанавливает лишь верхнюю границу допустимых режимов, но не может оградить двигатель от перехода этой границы и пере грузки.
Если число оборотов станет больше допустимой ве личины, то двигатель автоматически повысит нагрузку и, превзойдя условные границы нагрузок по ограничи тельной характеристике и характеристике М,,п= const,
выйдет па заградительную характеристику по топливно му насосу.
В этом случае двигатель может оказаться перегру женным до недопустимой величины. Чтобы предотвра тить перегрузку, следует на швартовах работать с чис лом оборотов малого хода, а для двигателей с реверсив ными муфтами — с числом оборотов, соответствующим упору реверсирования.
Оценка допустимого числа оборотов двигателя по температуре выпускных газов, рекомендуемая при отсут ствии швартовных характеристик [1,42], может считаться обоснованной лишь в том случае, если ограничитель ным параметром является не только температура вы пускных газов на номинальном режиме, но и предельно допустимые значения tr на пониженных числах оборо
тов, которые обычно меньше, чем на номинальном ре жиме.
Упор, создаваемый гребным винтом на швартовах, может значительно превышать упор на номинальном режиме при полном числе оборотов. Если упорный под шипник не рассчитан на восприятие усилий, превышаю щих номинальный упор винта, то на швартовах он мо жет оказаться перегруженным. В этом случае при огра ничении числа оборотов следует ориентироваться не только на нагрузку двигателя, но и на допустимую вели чину упора гребного винта.
Исходя из последнего условия допустимое число рборотов может быть определено с помощью зависимости
Ш. = О«ш |
(106) |
|
,г1иП1 |
||
|
114
ГДё Рт и Ри — величины упора на швартовном и номи нальном режимах;
' Ki х=о и Kih— коэффициенты упора на швартовном и номинальном режимах.
Если на швартовах упор не будет превышать номи нальной величины, то перегрузка упорного подшипника
будет исключена, поэтому принимаем условие Рш = Рп, тогда
(107)
Нагрузка двигателей на парциальных режимах. Сущность парциальных режимов заключается в исполь зовании части гребных винтов в многовальной установ ке или части двигателей в многомоторной установке.
'Обеспечение частичной скорости корабля всеми дви гателями многовальной установки означает работу каж дого двигателя на малых нагрузках с повышенными удельными расходами топлива.
Смысл перехода на парциальные режимы заключает ся в возможности повышения экономичности двигателей
•на пониженных скоростях за счет работы части установ ленных двигателей на нагрузках, близких к полным.
Если в многовальной установке на каждый гребной вал работает один двигатель, то парциальные режимы
•ограничиваются возможными сочетаниями использова ния части гребных валов. В этом случае изменение мощ ности, приходящейся на один работающий двигатель, будет зависеть от характера перераспределения нагру зок на действующие гребные винты.
Во время хода под всеми зв гребными винтами их суммарный упор P z равномерно распределяется на
каждый винт, т.е.
Рх — zBP, |
(108) |
где Р — упор, приходящийся на один винт.
После отключения I винтов суммарная нагрузка Р хп
и нагрузка на каждый работающий винт при том же числе оборотов Рп возрастает за счет дополнительных сопротивлений и изменения к.п.д. неработающего винта АРв и перекладки руля APv.
8* 115
Таким образом, суммарная нагрузка при парциаль ном использовании винтов составит
— (zB— /) Рп = |
2 nP + /ДРП ДРр, |
(109) |
|||
откуда |
|
|
|
|
|
р „ |
= — — |
(2„Р + /ДР„ + |
ДРр). |
(ПО) |
|
|
Zn— I |
|
|
|
|
Отношение |
числа |
действующих |
гребных |
винтов |
|
(гв— /) к общему числу |
винтов на |
корабле z„ |
назы |
||
вается степенью парциальное™ т в: |
|
|
|||
|
т п= |
Z„ — I |
|
|
|
|
|
|
2d |
|
|
откуда /= 2 В( 1 —/?гв).
Нагрузка на один винт с учетом степени парциаль
ное™ составит |
|
|
|
|
Рп = |
— + |
ДРП+ |
^ Ч |
(111) |
|
Шв |
Шв |
ггпв |
|
Из уравнения |
(111) |
следует, что |
нагрузка |
на винт, |
а следовательно, мощность двигателя при переходе на парциальный режим должна возрасти. Пределы измене ния нагрузки зависят от степени парциалыюсти, состоя ния неработающего гребного вала (свободиовращающийся или застопоренный) и необходимости перекладки руля для удержания корабля на прямом курсе.
Допустим, что в трехвальной установке работает
один средний гребной винт, тогда /пв= -1 |
а |
3 |
|
Ра=ЗР + 2АРв-
Если работает один из бортовых валов, добавится член АРр, учитывающий перекладку руля.
При двух работающих бортовых валах Рп = 1,5Р 4-
-Т 0 ,5 Д .Р в-
При работающих бортовом и среднем валах
Ри= 1,5.Р + |
0 ,5 Д .Р в + |
0,5Л .Р р- |
Таким |
образом, |
при n= const и степени парциаль |
ное™ т —— нагрузка на один двигатель возрастет в
3 3,5—4 раза за счет отрицательных упоров неработаю
щих гребных винтов и дополнительного сопротивления в случае перекладки руля.
116
Вследствие этих же причин винтовые характеристи ки при парциальном использовании гребных винтов бу дут более тяжелыми, чем в случае одновременной их
■работы. Очевидно, что обеспечение полной скорости ко-
-рабля на парциальных режимах невозможно. По мере уменьшения степени парциальное™ все более ограничи ваются допустимые пределы использования двигателей.
На рис. 29 допусти
мые режимы работы ла % двигателя определяются точками пересечения ог раничительной характе ристики с винтовыми
характеристиками |
П\, |
п2 |
|
|
|||
и |
/г3. |
|
|
|
|
|
|
|
Так, например, для |
|
|
||||
приведенного |
|
случая |
|
|
|||
максимально |
допусти |
|
|
||||
мое число оборотов дви |
|
|
|||||
гателя |
при |
т в = |
0,67 |
|
|
||
(два работающих винта') |
|
|
|||||
составляет п2тах= 0,82 я„, |
|
п% |
|||||
а |
при |
т в = |
0,33 |
(одни |
20 30 40 50 60 70 80 90 100 |
||
работающий |
|
винт) |
Рис. 29. Винтовые |
характеристики |
|||
/ г 1 |
ш а к = |
° . 6 7 П н - |
|
|
при парциальном |
использовании |
|
|
Повышение числа обо |
гребных винтов трехвальной уста |
|||||
ротов |
двигателя |
сверх |
новки при работе одного винта Ni, |
||||
двух винтов N2 и трех винтов N3 |
|||||||
допустимой величины для |
|
|
|||||
данной |
степени |
парци |
|
|
альное™ гребных винтов вызовет перегрузку, интенсив ность которой возрастает по мере увеличения оборотов и уменьшения степени парциальности.
Для характеристики щ при т в = 0,33 повышение чис ла оборотов всего на 3—4% по сравнению с допустимы
ми Hiшах вызывает перегрузку на 18—20%. Количествен
но степень перегрузки для каждой данной установки мо жет оказаться различной в зависимости от особенностей корпуса корабля, применяемых двигателей и гребных винтов. Однако для всякой установки на парциальных режимах существует опасность значительной перегрузки двигателей, если обороты превышают допустимые для данной степени парциальности.
117
В многомоторных установках на один гребной вал' подключаются два млн несколько двигателей, связанных гидрозубчатой передачей. В этом случае парциальные режимы обеспечиваются работой части двигателей.
Если пренебречь перераспределением механических потерь в гидрозубчатых агрегатах при переходе на пар: циальный режим использования двигателей, нагрузка
каждого работающего двигателя возрастет пропорцио нально отношению
2д
2А“ (д
где 2Д— число двигателей, подключенных на один греб
ной вал; |
|
в расчете на |
|||
/д— число |
отключенных двигателей |
||||
один вал при работе всех валов установки. |
|||||
Р п - |
2Д |
р |
р |
( 112) |
|
2Д— Ы |
ОТд ’ |
||||
|
|
|
где т д— степень парцнальности двигателей.
В действительности нагрузка каждого двигателя воз
растет на величину, большую чем — , за счет увеличения
ОТд
скольжения гидромуфты и, следовательно, уменьшения к.п.д. Так как изменение к.п.д. гидрозубчатого агрегата составляет 1—1,5% при изменении мощности от 100 до 30%, то влиянием перераспределения изменившихся по терь на нагрузку работающего двигателя можно прене бречь.
Согласно выражению (112) при /пд = 0,5, что наибо лее характерно для парциальных режимов многомотор ных установок, нагрузка каждого работающего двига теля удваивается.
В отличие от парциального использования гребных валов на парциальных режимах двигателей в многомо торной установке характеристика гребных винтов остает ся неизменной.
Номинальный режим винта (21Уен и п„) соответству ет в двухмоторной установке 2А/Вн при п„ (рис. 30).
При переходе на парциальный режим суммарная мощ ность установки равна мощности одного двигателя А%,
118
Из рис. 30 следует, что действительная предельно допу стимая мощность работающего двигателя должна быть меньше. Пересечение горизонтальной прямой Л^н= const
с винтовой характеристикой / соответствует |
0,78 пи. |
При этих оборотах допустимая нагрузка по ограничи тельной характеристике составляет примерно 0,8 Nen г
т. е. режим а связан с перегрузкой двигателя более чем на 20 %.
/V* %
Рис. 30. Определение допустимого режима работы при парциальном использовании двигателей в двух моторной установке:
/ — винтовая характеристика; 2 — ограничительная ха рактеристика; Я —допустимый режим; а — режим с пере грузкой
Допустимый режим П определяется пересечением
винтовой и ограничительной характеристик. На рис. 30 этот режим соответствует 0,67 пн и 0,64 NeH- Все
режимы с числом оборотов, большим чем 0,67 /гн, для приведенного случая будут перегрузочными.
В практике эксплуатации многомоторных установок может встретиться необходимость вынужденного отклю чения одного из гребных валов и использования на ра
119