книги из ГПНТБ / Брук М.А. Инженерные основы эксплуатации корабельных дизелей учебник
.pdfметпое влияние снижение давления распыливания, плот ности воздуха в цилиндре в период впрыска и интен сивности вихреобразоваиня. Для компенсации этого влияния нужно увеличить коэффициент избытка возду ха по сравнению с поминальной величиной.
Чем выше давление наддува на номинальном ре жиме, тем в меньшей мере можно обеспечить высокое качество рабочего процесса на частичных оборотах, со храняя а = const.
Исключение составляют двигатели, у которых конст рукция камеры сгорания и топливоподающей системы
позволяет сохранить стабильность |
рабочего процесса |
на всем диапазоне рабочих оборотов |
(вихрекамерное и |
предкамерное смесеобразование, топливные насосы с пружинными и газовыми приводами, аккумулирующие топливные системы).
Если топливоподающая система обеспечивает неза висимость качества распыливания от числа оборотов, то у такого двигателя с полным основанием может быть принята ограничительная характеристика a = const.
На многих форсированных двигателях с целью до стижения возможно больших мощностей иа частичных оборотах заведомо допускают некоторое ухудшение ра бочего процесса. В этом случае режимам ограничитель ной характеристики на частичных оборотах соответству ют меньшие значения коэффициента избытка воздуха, чем на номинальном режиме. В результате совместного влияния снижения числа оборотов и коэффициента из бытка воздуха снижается индикаторный к. п.д., возра стает удельный расход топлива, возрастает неполнота сгорания, внешним проявлением чего является дымный выпуск.
Учитывая наличие взаимозависимости качества сго
рания и дымности выпуска, некоторые дизелестроитель ные заводы принимают шкалу дымности выпускных га
зов в качестве основы для ограничения нагрузки (напри мер, двигатели 567Д фирмы G. М. С.).
Следует, однако, учитывать, что оценка нагрузки по дымности выпускных газов субъективна и условна.
Дымный выпуск может быть связан не с перегруз кой, а с нарушением регулировки, повышенными износами топливного насоса и распылителей форсунок, по паданием смазочного масла в камеру сгорания из-за
160
износа поршневых колец и прочими причинами. Поэто му дымность выпускных газов может быть относитель ным критерием нагрузки лишь в том случае, когда дви гатель хорошо отрегулирован и есть уверенность в ис правности топливоподающей аппаратуры.
В корабельных установках выпуск производится, как правило, под воду. Это обстоятельство исключает визу альное наблюдение за цветом выпускных газов и ис пользование дымности в качестве контрольного показа теля нагрузки.
Ограничение по температуре выпускных газов
Одним из наиболее доступных косвенных показате лей нагрузки может служить температура выпускных газов.
Между температурой выпускных газов, с одной сто роны, и основными показателями рабочего процесса и теплонапряженностью деталей двигателя, с другой сто роны, как правило, отмечается определенная связь.
На рисунках 23, 24 и 25 видно, что для двигателей различной конструкции сохраняется однозначный харак тер изменения температуры наиболее напряженных де талей двигателя и температуры выпускных газов в зави симости от нагрузки как по винтовой характеристике, так и при постоянном числе оборотов.
На рис. 40 сопоставлены кривые зависимости тем пературы выпускных газов 1 и 2 и температуры
наиболее нагретой части выпускного клапана 3 от на грузки двигателя 37Д.
На рис. 41 представлены кривые изменения темпе ратуры днища поршня и температуры выпускных газов двигателя 40Д по винтовой и ограничительной харак теристикам.
Все приведенные графики построены на основании данных экспериментального исследования двигателей, отличающихся по конструкции, тактности, быстроходно сти, составу агрегатов наддува и степени форсировки. Тем не менее закономерная связь между изменениями температуры выпускных газов и температуры наиболее напряженных деталей двигателя сохраняется.
В условиях эксплуатации |
весьма удобно пользовать |
||
ся температурой выпускных |
газов для оценки |
работы |
|
двигателя |
не только потому, что она легко и в |
любое |
|
11 Зак. 807 |
|
|
161 |
500
Рис. 40. Изменение температуры выпускных газов и вы пускного клапана двигателя 37Д в зависимости от на грузки при п = 500 об/мин:
1 — выпускных газов за цилиндром; 2 — выпускных газов в кол лекторе; 3 — температура выпускного клапана
162
время может быть измерена, но и потому, что с ее по мощью можно определить отклонение рабочего процес са от нормы независимо от причин, которые вызвали это отклонение (перегрузка, нарушение регулировки двигателя, износ топливоподающей аппаратуры, измене ние метеорологических условий, неисправность возду хоохладителя, повышение противодавления и т. д.).
ГС
Рис. 41. Изменение температуры выпускных газов и днища поршня 40Д:
/ — температура выпускных газов по ограничительной характеристике; 2 — температура выпускных газов по винтовой характеристике; 3 — тем пература днища поршня по винтовой характеристике
Сопоставление температуры выпускных газов за вы пускными органами цилиндров позволяет судить о рав номерности распределения нагрузки, что имеет боль
шое значение, так как перегрузка одного цилиндра даже при недогрузке остальных цилиндров не менее опасна,
чем перегрузка всего двигателя в целом. От темпера туры выпускных газов зависит также надежность работы газовой турбины.
У четырехтактных двигателей с перекрытием клапа
нов и у двухтактных двигателей температура выпускных; газов искусственно снижается за счет их перемешива
ния с продувочным воздухом.
И* |
163 |
Измеренная при таких условиях температура смеси газов с продувочным воздухом не может служить до статочно надежным показателем качества рабочего про цесса, нагрузки и теплонапряженности двигателя, так как продувочный воздух вносит искажение в результаты измерения, в особенности при изменении коэффициента продувки.
Температура «чистых» выпускных газов Тг по заме ренной температуре смеси газов с продувочным возду хом Гг может быть приближенно определена при по
мощи формулы
Гг= ср„г;— (?„— 1) ТХшЦ, |
(165) |
где фа — коэффициент продувки; Гк. ц — температура воздуха, поступающего в цилинд
ры двигателя.
Температура выпускных газов может служить обо снованным показателем нагрузки в том случае, когда не нарушена регулировка дизеля и обеспечивается нор мальная работа топливоподающей аппаратуры.
Ограничительные характеристики
Для дизелей без наддува или с малыми степенями наддува выбор ограничительной характеристики не пред
ставляет затруднений, так как с полным основанием можно удовлетвориться характеристикой постоянства
номинальной величины крутящего момента.
Для форсированных дизелей ни один из ранее рас смотренных заградительных параметров, взятый в от дельности, не является настолько универсальным, чтобы, используя его, можно было гарантировать надежную ра боту двигателя без перегрузки.
Иначе говоря, ограничительная характеристика фор сированных по наддуву двигателей не может быть зада на для всего диапазона оборотов на основе какоголибо одного заградительного параметра.
Температура выпускных газов tv обладает наиболь шей по сравнению с другими заградительными парамет рами общностью. Но на некоторых режимах при допу стимой величине tT двигатель может оказаться перегру женным по другим показателям, например в связи с
164
повышением давления в цилиндре сверх допустимого предела.
При ограничении нагрузки следует учитывать усло вия работы наиболее напряженных деталей, зону помпажа турбокомпрессора, зоны резонансных крутильных колебаний, уровень вибраций, качество сгорания, усло-
Рис. 42. Ограничительные характеристики:
/ — 37Д ; 2 — М 50Ф -1; 3 — 12ДН 23/30; 4 — 6Ч Н 30/38
вия смазки и обеспечение подвижности поршневых ко лец, т. е. необходим комплексный учет показателей ра бочего процесса и факторов, определяющих надежность двигателя.
' На рис. 42 сопоставлены ограничительные характе ристики двигателей 37Д, М50Ф-1, 12ДН 23/30 и 6ЧН
30/38, отличающихся по тактности, быстроходности, кон струкции, составу агрегатов и степени наддува.
Необходимость большего или меньшего отклонения нагрузки от номинальной величины иа частичных обо
165
ротах определяется двумя главными факторами: изме нением давления наддува по оборотам и степенью влия ния числа оборотов на качество смесеобразования и сгорания. Все прочие причины, вызывающие необходим мость ограничивать нагрузку, являются производными от условий протекания рабочего процесса и обусловлены указанными двумя факторами.
Применение регулируемых турбокомпрессоров, обес печивающих постоянство давления наддува на всех ре жимах, вместе с тем позволяет повысить нагрузку на частичных оборотах до значений, близких к номиналь ным, без опасения перегрузить двигатель. В этом случае условия ограничения нагрузки приближаются к идеаль ному эталону, за который можно принятьчетырехтакт ный двигатель без наддува.
Назначение ограничительной характеристики двига теля производится заводом-изготовителем. Так как до сих пор не существует общепринятой методики и даже систематизированных принципов определения ограни чительных характеристик, то на каждом дизелестрои тельном заводе вырабатывается свой собственный под ход к назначению допустимых режимов, приспособлен ный к конкретным особенностям данного двигателя, с учетом условий работы и требований заказчика.
Наиболее употребительными заградительными пара метрами для построения ограничительной характеристи ки являются температура выпускных газов за цилиндра ми и максимальное давление в цилиндре. Предельно допустимая нагрузка связывается на каждом числе обо ротов с достижением обусловленной величины одного из принятых заградительных параметров.
Так, например, верхний предел повышения нагрузки двигателя 12ДН 23/30 на номинальных оборотах огра ничивается температурой выпускных газов ir< 520° С и максимальным давлением рг<120 кгс/см2.
У некоторых двигателей на малых оборотах отме чаются значительное нагарообразование, закоксовыв.а- ние поршневых колец, перегрев некоторых деталей, ухудшение условий смазки и снижение надежности ра боты ряда узлов двигателя. В связи с этим обстоятель ством допустимая величина температуры выпускных га зов снижается по мере уменьшения числа оборотов вала двигателя.
166
Например, при числе оборотов, составляющих 40% от номинальных, допустимая величина температуры вы пускных газов снижается у двигателей 6ЧН 30/38 при мерно на 20%.
Ограничительная характеристика устанавливается для определенных условий работы двигателя с указа нием давления, температуры и влажности атмосферного воздуха, противодавления на выпуске, выходных пара метров воздухоохладителя.
При возрастании противодавления, температуры воз духа перед всасыванием в компрессор, влажности воз духа, температуры воздуха за воздухоохладителем и при уменьшении атмосферного давления допустимая нагруз ка двигателя уменьшается, так как предельные значе ния заградительных параметров будут достигаться при меньших подачах топлива.
Таким образом, установленная для данного двигате ля ограничительная характеристика ограждает двига-. тель от перегрузки лишь в том случае, когда действи- 'гельные условия работы двигателя соответствуют усло виям определения ограничительной характеристики.
Двигатель считается перегруженным, если его на грузка или один из заградительных параметров превы шает допустимую для данных условий эксплуатации ве личину.
Ограничению подвергается не только верхняя гра ница нагрузок.
При некоторых малых подачах топлива работа дви гателя становится неустойчивой и сопровождается зна чительным недогоранием топлива, нагарообразованием, ухудшением условий смазки, повышенным износом порш невых колец и втулки цилиндра. Длительная работа на таких режимах также недопустима.
Этими же обстоятельствами определяется регламен тация длительности работы двигателя на режиме холо стого хода.
Чем меньше число оборотов двигателя, тем труднее обеспечить устойчивую работу двигателя при малых нагрузках.
Для того чтобы избежать использования двигателя на таких режимах, заводы-изготовители устанавли вают также нижн-юю границу допустимых нагрузок в ра бочем^диапазоне оборотов. J
167
Mg л.с
Рис. 43. Поле допустимых режимов работы двигателя
и, л с.
Рис. 44. Ограничительные характеристики двигателя 37Д:
/ — при нормальных внешних условиях; |
2 — при противодавлении на |
выпуске |
1,3 кгс/см2-, 3 — при противодавлении на |
выпуске 1,4 кгс/см2; 4 — при противо |
|
давлении на выпуске 1,4 кгс/см2 и разрежении на всасывании 1000 мм |
вод. ст.-, |
|
5 — нижняя ограничительная характеристика |
|
168
Поле установившихся режимов работы двигателя ог раничивается, как это показано на рис. 43, верхней огра ничительной характеристикой ЛДтах , регуляторными ха
рактеристиками Р | и Яг при полных пп и минимально устойчивых /iminyCT оборотах и нижней ограничительной
характеристикой NPmXn. Вертикальными пунктирными
линиями обозначены нагрузочные характеристики при
номинальных и минимально устойчивых оборотах вала двигателя.
Длительная работа двигателя допускается в диапа зоне оборотов от номинальных до минимальных эксплу атационных, которые всегда больше, чем минимально устойчивые обороты.
На рис. 44 показаны ограничительные характеристи ки двигателя 37Д при нормальных условиях и при по вышенных разрежении на всасывании воздуходувки и противодавлении на выпуске.
§ 15. МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МОЩНОСТИ
Для предотвращения перегрузки двигателя недоста точно располагать ограничительной характеристикой. Нужно иметь возможность во время работы двигателя определять действительные нагрузки и, сравнивая их с допустимыми, следить за тем, чтобы режим работы не выходил за пределы ограничительной характеристики. Задача сводится к определению мощности. В условиях испытательного стенда эффективная мощность двигате ля определяется сравнительно просто при помощи гид равлических или электрических тормозов.
Так как число оборотов вала на всех без исключения двигателях контролируется непрерывно, то, измерив кру тящий момент, можно легко подсчитать эффективную мощность:
Меи>’ |
/VI,,-/г |
Меп |
(166) |
|
|
75 |
75-30 |
716,2’ |
|
|
|
|||
где с о = ----- угловая |
скорость вращения вала |
двига- |
||
30 |
|
|
|
|
теля. |
определяется |
измерением |
окруж- |
|
Крутящий момент |
169