книги из ГПНТБ / Брук М.А. Инженерные основы эксплуатации корабельных дизелей учебник
.pdfмого усилия тормоза, которое передается измерительно му прибору на плече длиной L:
М.е PL |
кгм. |
(167) |
Подставив Ме из формулы |
(167) в формулу |
(166), |
получим
( 168)
В условиях корабля использование тормозов исклю
чается, поэтому возможности непосредственного опреде ления мощности крайне ограничены.
Вместе с тем применение форсированных высокоиапряженных двигателей вынуждает изыскивать методы измерения мощности, обеспечивающие возможность не прерывного контроля условий их работы.
Рассмотрим способы .определения мощности на ко рабле.
Первый способ. На некоторых быстроходных двига телях, имеющих планетарные редукторы, применяются гидравлические динамометры, непрерывно измеряющие крутящий момент [11].
Схему устройства такого динамометра можно просле дить на рис. 45.
Динамометр встраивается непосредственно в редук тор и состоит из поршня 4, подвижной 1 и неподвиж ной 2 шестерен, в опорах которых предусмотрены лунки, куда помещаются шарики 3.
В полость между -Поршнем динамометра и опорой специальным насосом подается под давлением масло. Когда двигатель работает вхолостую и крутящий мо мент не создается, масло вытекает через щель 5 (по ложение I на рис. 45).
При передаче крутящего момента под действием воз никающего реактивного момента шарики расклинивают опоры 2 и /. Опора 1 перемещается влево, вследствие чего нижнее уплотнительное кольцо перекрывает щель (положение II на рис. 45). В полости между поршнем 4. и опорой 1 возрастает давление масла. Рост давления происходит до наступления равенства сил, действующих на опоры со стороны поршня и со стороны шариков.
170
В момент наступления равновесия опора 1 несколькб Переместится вправо и приоткроет щель для перетека ния масла. В случае изменения режима работы двигате ля в сторону увеличения крутящего момента опора вновь переместится влево и перекроет щель.
Рис. 45. Схема устройства гидравлического динамометра
Таким образом, на установившемся режиме работы двигателя в динамометре устанавливается постоянное давление масла, величина которого пропорциональна пе редаваемому крутящему моменту
Ме = КрЛт , |
(169) |
где К — постоянная динамометра, определяемая во вре мя стендовых испытаний;
Рдин — давление масла в динамометре.
Шкалу манометра,- измеряющего давление масла, можно отградуировать в соответствии с зависимостью (169) для непосредственного отсчета показаний крутя щего момента, что обеспечивает непрерывный визуаль ный контроль за нагрузкой двигателя на корабле.
Второй способ. Крутящий момент может быть изме рен при помощи торсионного динамометра по углу скру чивания вала:
Ме = ф 1 р, |
(170) |
171
где cp — угол закручивания сечений вала на расстоянии одного метра;
G— модуль сдвига, кгс/см2\
—полярный момент инерции сечения вала, л/4. Угол закручивания вала измеряется торсионным ди
намометром, величины G и / Р для данного вала |
извест |
ны или могут быть определены расчетом. |
|
По значениям ф, G, /,, и замеренным числам оборо |
|
тов определяется эффективная мощность |
|
^ ^ |
<171) |
Установка торсионного динамометра для замера уг ла скручивания вала не требует демонтажа валопровода, поэтому может применяться в условиях корабля.
Практически этот способ определения мощности ис пользуется только в лабораторных условиях. На кораб лях применение его сдерживается отсутствием компакт ных и надежно действующих торсионных динамометров.
Третий способ. Перспективным является применение тензодатчиков для определения напряжений кручения
вала.
Используя известную связь между напряжениями т и крутящим моментом М,,, можно определить
Т = ^ [кгс/м2], |
(172) |
где W,,— момент сопротивления, м3.
Зная т и W,,, можно определить мощность двигателя
ы‘ = т ! м [л- с-]- |
(173) |
Четвертый способ. В дизель-генераторных установ ках, а также в других случаях, когда дизель связан с электрическим генератором, мощность дизеля может быть определена по измеренной нагрузке генератора исходя из зависимости
N е |
U h 1,36 |
(174) |
|
1 03 Tjr Vjjx 7)в |
|||
|
|
где U — напряжение, в; ■ I — сила тока, а;
172
г)г — к.п.д. |
генератора с учетом режима его работы; |
||
г|п — к.п.д, |
передачи от |
клемм генератора до рас |
|
пределительного щита; |
от вала дизеля |
||
г)в — к.п.д. |
механической |
передачи |
|
к генератору. |
дизеля по |
электрической |
|
Определение мощности |
мощности не вызывает затруднений в том случае, если имеются данные о к.п.д. генератора на различных режи мах и максимальная мощность его сопоставима с мощ ностью дизеля.
Пятый способ. Наиболее распространенный способ оценки мощности по косвенным показателям работы двигателя основан на зависимости мощности от часово го расхода топлива:
» * __ |
u j Лц |
(1 7 5 ) |
|
™е= |
632,3 Yk 7)m> |
||
|
где GT— часовой расход топлива, кг/ч.
Исходя из выражения (166) с учетом формулы (175)
(1 7 6 )
Если значения т]* и т|7П во время стендовых испыта ний и на корабле сохраняются неизменными, то крутя щий момент и мощность могут быть определены по за мерам часового расхода топлива и числа оборотов.
Приемлемая точность определения мощности дости гается при выполнении следующих условий:
—имеются достоверные данные изменения индика торного и механического к.п.д. в зависимости от числа оборотов по винтовой характеристике (для главных дви гателей) и по нагрузочной характеристике (для вспомо гательных двигателей);
—совпадают внешние условия работы двигателя на корабле и на испытательном стенде. При наличии рас хождений необходимо учесть поправку на влияние тем пературы, давления и влажности атмосферного воздуха
ипротиводавления в выпускной системе (см. гл. III);
—регулировка двигателя соответствует паспортным
данным; поверхности камеры сгорания свободны от на
гара;
— топливо и смазочное масло должны быть конди ционными и такими же, как при испытании на стенде;-
173
— режим работы двигателя во время определения расхода топлива должен быть установившимся и ста бильным;
— температура охлаждающей воды, смазочного масла и выпускных газов в условиях корабля и стенда должна быть одинаковой, расхождение температур вы
пускных газов по цилиндрам не должно выходить за допускаемые пределы;
— двигатель не имеет изиосов, превышающих до
пустимые нормы. |
|
|
На |
основании выражения (176) можно написать |
|
|
М е = А ^а, |
(1 7 7 ) |
где /4 = |
1,13 Я и1|;Г|ш — величина постоянная для данного |
|
Из |
режима работы |
двигателя. |
выражения (177) следует, что крутящий момент |
является функцией расхода топлива на один оборот ко ленчатого вала.
Измерение расхода топлива производится с помо
щью штихпробера, мерного бачка или по перемещению рейки топливного насоса с учетом числа оборотов вала двигателя. Наиболее простым и доступным в условиях корабля является определение расхода топлива с по мощью мерного бачка или других мерных сосудов мало го объема, включенных параллельно в топливопровод между расходной цистерной и двигателем. Во время измерения расхода топлива питание двигателя перево дится на мерный бачок.
Продолжительность измерения регистрируется се кундомером. При этом учитывается объемный расход топлива. Весовой расход определяется с учетом удель
ного веса топлива при данной температуре: |
|
Gi = Kyj_60, |
(178) |
г |
|
где V — объем мерного бачка, дм3;
Ут — удельный вес топлива с учетом температуры во
время замера, кг/дм3;
х — время, в течение которого расходуется V дм3 топлива, мин.
Во время стендовых испытаний определяется зависи мость крутящего момента от расхода топлива для раз-
174
пых чисел оборотов и строятся графики, изображенные на рис. 46. и 47. Пользуясь этими графиками и данны ми замеров расхода топлива на корабле, можно опре делить крутящий момент и эффективную мощность.
|
|
|
|
|
|
|
от иг/ч |
Рис. |
46. |
Зависимость крутящего момента быстроходного |
|||||
|
|
|
двигателя |
от часового расхода топлива: |
|
||
/ — |
|
л = |
8 0 0 об/мин; |
2 - п = 1000 |
об/мин-, |
3 — п = 1300 |
об/мин-, |
4 — |
л |
= |
1500 об/мин-, |
5 — п = 1700 |
об/мин-, |
б — п = 1850 |
об/мин |
Графики стендовых испытаний могут представлять ся в виде зависимостей
M t = f A C r)\ Me = fa( ^ j ; pe = f3(GT) или JVe = MG*),
Последняя зависимость более предпочтительна, так как, имея данные по замеру расхода топлива, можно непосредственно получить значение эффективной мощ-
. ности.
На рис. 48 представлен график зависимости мощ ности двигателя 6ЧН 30/38 от расхода топлива.
Точность результатов определения мощности зависит от достоверности паспортных графиков,, полученных во время стендовых испытаний, точности измерения рас-
175
—иг/ч / об/мин
Рис. 47. Зависимость часового расхода топлива на один оборот вала от крутящего момента
G^ кг/ч
Рис. 48. Зависимость мощности двигателя 6ЧН 30/38 от часового расхода топлива для разных оборотов при работе с противодавлением:
1— .300 об/мин; 2 — |
4 0 0 |
об/мин-, |
5 — |
7 0 0 |
об/мин-, |
3 — 5 0 0
6 — 6 0 0
об/мин- |
4 — 5 5 0 об/мин-, |
об/мин |
|
176
хода топлива на корабле и выполнения рассмотренных выше условий.
Погрешность определения мощности по расходу топ лива при выполнении всех необходимых условий оцени вается в 3—5%. Погрешность возрастает по мере умень шения мощности и числа оборотов.
Рис. 49. Натурное определение винтовой характе ристики на корабле
Изложенный метод определения мощности по рас ходу топлива может применяться не только для перио дических проверок действительных нагрузок двигателя на отдельных режимах, но и для натурного определения винтовых характеристик, что очень важно, если учесть опасность длительных перегрузок двигателя при «утя желении» винтовой характеристики вследствие причин, рассмотренных в § 12.
Натурное определение винтовой характеристики про изводится следующим образом.
Двигатели, запускаются для работы на винт. Зара нее принимаются 4—5 значений чисел оборотов, на ко
торых будут |
проводиться |
замеры |
расхода |
топлива |
|
(рис. 49). |
|
работы |
с |
числом |
оборо |
Устанавливается режим |
|||||
тов пI и при соблюдении всех необходимых условий |
|||||
определяется |
часовой расход топлива |
GT1. Пользуясь |
паспортной диаграммой, определяют мощность двигате
12 Зак. 807 |
177 |
ля Ncj для числа оборотов щ. По данным Nei и п\ на
ходится точка 1 винтовой характеристики. Аналогично определяются точки 2, 3, 4..и 5. Соединив плавной кри вой эти точки, получаем действительную винтовую ха рактеристику. Таким же образом можно получить вин товые характеристики при парциальном использовании гребных винтов.
Сравнив полученную винтовую характеристику с пас портной, можно оценить степень ее «утяжеления» н с учетом ограничительной характеристикиобоснованно назначать режимы работы, исключающие перегрузку двигателя.
Шестой способ. Определение мощности по положе нию рейки топливного насоса по существу также сво дится к выявлению зависимости мощности (крутящего момента) от расхода топлива.
Особенность заключается в том, что расход топлива непосредственно не замеряется, а оценивается по вели чине хода рейки топливного насоса и количеству подач топлива в единицу времени (числу оборотов распреде лительного вала или коленчатого вала двигателя).
Зависимость расхода топлива GT от хода рейки топ ливного насоса для разных чисел оборотов определяет ся специальными стендовыми испытаниями топливных насосов. По данным стендовых испытаний строится гра фик GT —f(lp, n), показанный на рис. 50
Имея такой график и графики Ne = f(Gr), можно по величине хода рейки топливного насоса 1Р определить мощность двигателя.
Для непосредственного измерения расхода топлива требуется некоторое время, в течение которого режим работы двигателя должен быть стабильным, поэтому на нестационарных режимах использовать такой метод нельзя.
Если во время испытания на корабле ход рейки топ ливного насоса и число оборотов вала двигателя запи сывать на бумажную ленту, то по данным изменения 1Р и п можно определить колебание нагрузки двигателя на любых переменных и переходных режимах.
Так как при этом расход топлива оценивается на ос новании данных, полученных на установившихся режи мах, т. е. при /3,= idem, то предполагается, что мощность
17$
двигателя и расход топлива ие зависят от стабильности режима и определяются только величинами хода рейки
топливного насоса и числа оборотов в данный момент времени.
Очевидно, что такое допущение вносит погрешность, удельное влияние которой возрастает по мере увеличе ния частоты колебания рейки топливного насоса и чис ла оборотов.
т
Рис. 50. Зависимость расхода топлива от хода рей ки топливного насоса для различных относитель ных чисел оборотов: .
/ — л = 1 0 3 % ; 2 - л = 9 2 % ; 3 - л = 8 1 % ; 3 - л = 7 0 . 2 % ; 5 — л = 5 9 ,5 % ; б — л - 4 8 ,6 % ; 7 — л = 3 8 % ; 3 — л = 2 7 %
Седьмой способ. В зависимости от режима работы двигателя изменяется температура выпускных газов. Эта зависимость используется для получения стендовых ха рактеристик tr= f{M e) при разных числах оборотов и определения с их помощью мощности во время эксплуа тации двигателя на корабле.
■ Оценка мощности по величинам температур выпуск ных газов корабельного двигателя не всегда дает прием лемую точность, в особенности для двигателей двух тактных и четырехтактных с продувкой (см. § 14).
Кроме того, необходимо строго учитывать влияние внешних условий и противодавления на выпуске, так как
12* 179