![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Брук М.А. Инженерные основы эксплуатации корабельных дизелей учебник
.pdfна каждый данный режим tx, к соответствующие вели чинам ■ относительных .увеличений сроков службы Тх:
|
|
7% — ________ Те ----------- . |
(40) |
||||
|
|
|
II. |
J±- ^ |
| |
|
|
|
|
|
Г[ |
fo |
Тл. |
|
|
Длительные стендовые испытания быстроходного ди |
|||||||
зеля М50Ф-3 с регламентацией |
режимов, указанных |
в |
|||||
в табл. 1, |
позволили оценить его срок службы в 400 |
ч. |
|||||
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
1 |
|
|
Распределение режимов работы двигателя М50Ф-3 |
|
|||||
во |
время стендовых испытаний и во время эксплуатации |
|
|||||
|
|
Относительная |
Относительное время работы |
Относитель |
|||
|
|
|
~.г = |
А |
ное увеличе |
||
Л'ирежимов |
мощность |
|
Г.,‘ |
ние срока |
|
||
|
|
|
службы |
|
|||
|
|
л х |
|
во время |
во время |
-г , = 7 |
|
|
|
|
стендовых |
эксплуатации |
1п |
|
|
|
|
|
испытаний |
|
|
|
|
1 |
|
1,0 |
|
0,112 |
0,02 |
1,0 |
|
2 |
|
1,2 |
|
0,2 |
0,02 |
4,0 |
|
3 |
|
1,33 |
|
0,3 |
0,15 |
5,8 |
|
4 |
|
1,72 |
|
0,1 |
0,25 |
11,0 |
|
5 |
|
2,18 |
|
0,068 |
0,18 |
17,3 |
|
6 |
• |
3,03 |
|
— |
0,12 |
26,5 |
|
7 |
4,0 |
|
0,22 |
0,26 |
35,0 |
|
|
• Пользуясь формулой (40), кривой 2 (рис. |
6) и дан |
ными табл. 1, можно определить условный срок службы для случая, когда двигатель все время работает на но минальном режиме:
400 = ------------------ —------------------- |
Гп |
|||||||
0,233 ' |
||||||||
0,112 |
0 , |
2 ^ |
0 , 3 |
0,1 |
0,068 |
0,22 |
||
1 + |
4 |
' |
5,8 + |
11 + |
17,3 + |
35 |
|
откуда 7п=93,2 ч.
Распределение режимов во время эксплуатации и на стенде не совпадает.
Из сопоставления данных табл. 1 следует, что во вре мя эксплуатации возрастает относительная продолжи тельность режимов малых нагрузок, что должно вызвать
соответствующее возрастание допустимого срока службы.
При Гп = 93,2 я и действительном распределении ре жимов работы, приведенном в табл. 1, суммарный эк сплуатационный срок службы составит 960 я.
Ъ |
0,02 |
0,02 |
0,15 |
0,25 |
0,18 |
|
0,12 |
|
0,26 |
|
1 + |
4 |
+ 5,8 + |
11 |
+ 17,3 |
+ |
26,5 |
+ |
35 • : . ' |
Таким образом, различие в стендовом и эксплуата ционном распределениях режимов работы позволяет уве личить срок службы двигателя в 2,4 раза.
Изложенная выше или подобная методика для оцен ки срока службы, несмотря на ее приближенный харак тер, обладает тремя весьма важными достоинствами:
—такого рода методика позволяет, пользуясь дан ными стендовых испытаний двигателя, приближенно под считать допустимый срок службы при любом распреде лении режимов работы в условиях эксплуатации;
—открывается реальная возможность использовать форсированные режимы кратковременных испытаний для оценки допустимого срока службы;
—на основе учета режимов работы двигателя на ко
рабле и известной величины условного срока службы данного двигателя Тп можно ориентировочно оценить допустимый эксплуатационный срок службы и обосно ванно планировать сроки ремонта.
Факторы, влияющие на надежность и срок службы
Все факторы, от которых зависят уровень надеж ности и срок службы дизелей, можно подразделить на конструктивно-технологические и эксплуатационные. '
Не подлежит сомнению, что надежность и срок служ бы двигателя закладываются прежде всего и главным образом при его создании на заводе. Однако при прочих равных условиях действительные возможности реализа ции качеств, присущих данному двигателю, зависят от комплекса эксплуатационных факторов.
К числу основных эксплуатационных факторов, от ко торых зависят надежность и срок службы, относятся следующие:
41
—тщательность выполнения правил эксплуатации, своевременность и качество планово-предупредительных осмотров и ремонтов;
—обоснованность действующих правил эксплуата
ции;
—уровень подготовки и натренированности обслу живающего персонала;
—обоснованность распределения режимов работы двигателя, степень и частота перегрузок, динамичность
переходных режимов, число пусков холодного двигателя, уровень вибраций и крутильных колебаний;
—сорт и качество смазочного масла, эффективность присадок к маслам, соответствие используемого смазоч ного масла условиям работы и степени форсировки дви гателя;
—сорт и качество применяемого топлива;
—качество охлаждающей воды (жесткость, степень дегазации, наличие и эффективность действия антикор розионных присадок).
Эксплуатационник не принимает непосредственного участия в создании двигателя, однако при условии уче та и анализа отказов можно своевременно выявить кон структивные и технологические недостатки двигателя и тем самым способствовать их устранению. Поэтому ин женер-механик должен представлять основные конструк тивно-технологические факторы, определяющие надеж ность и срок службы дизелей. К числу таких факторов можно отнести следующие:
—простота и совершенство конструкции всех эле ментов двигателя; согласованность конструктивных форм, жесткости и вибростойкости деталей узлов и ме ханизмов с особенностями их работы; запасы прочности основных деталей; степень эффективности мер по повы шению прочности и износостойкости;
—степень стандартизации деталей и возможности
их взаимозаменяемости;
—технологичность конструкции, обеспечивающая минимум дефектов при сборке и монтаже;
—прогрессивность и качество технологии, точность изготовления, тщательность технического контроля на всех стадиях производства, сборки, регулировки и испы тания;
—степень форсировки и удельный вес дизеля;
42
—качество применяемых материалов;
—степень технического совершенства систем авто матического регулирования, управления, защиты и сиг
нализации; особое значение имеет наличие автоматиче ских устройств для защиты двигателя от перегрузки;
—культура производства (степень механизации и автоматизации, ритмичность, чистота и др.);
—масштабы и уровень опытно-конструкторских н научно-исследовательских работ, уровень подготовки, квалификация и опыт всех категорий заводских работ ников, принимающих участие в создании двигателя.
§ 6. МАНЕВРЕННЫЕ СВОЙСТВА
Маневренные свойства главных корабельных двигате лей определяются их способностью в кратчайшее вре мя включаться в работу на всех предусмотренных режи мах и обеспечивать изменение режимов работы в воз можно более широких пределах с целью выполнения всех присущих данному кораблю маневров.
К маневренным свойствам двигателя относятся: го товность к действию, допустимый диапазон оборотов коленчатого вала и приемистость. От маневренных свойств двигателя в значительной мере зависят такие качества корабля, как скорость разгона, возможность быстрого изменения скорости хода и направления дви жения.
Готовность к действию
Возможность начать движение корабля зависит от времени, необходимого для приведения энергетической установки в рабочее состояние. Это время определяется прежде всего продолжительностью приготовления глав ных двигателей к пуску, осуществления пуска и прогре ва (см. гл. IV и V ).
Диапазон рабочих оборотов. Минимально устойчивое число оборотов
Допустимый диапазон скоростей корабля определяет ся широтой диапазона рабочих оборотов коленчатого вала главного двигателя в пределах от минимально ус тойчивых до максимальных.
43
Опытные данные по большому количеству корабель ных и судовых дизелей показывают, что минимально ус тойчивое число оборотов, как правило, составляет
(0,25-^0,35) пп.
Так как номинальное число оборотов для каждого данного двигателя величина заданная, то расширение диапазона рабочих оборотов может быть достигнуто только за счет снижения минимально устойчивых обо ротов.
Чем меньше /гЮ]Пуст, тем шире возможности исполь
зования энергетической установки для обеспечения са мых малых скоростей корабля, тем более благоприятны условия маневрирования корабля в узкостях, при дви жении по извилистым фарватерам, на рейдах, при швар товке и в других случаях, когда необходимо обеспечить минимальную скорость корабля.
Снижение числа оборотов вала двигателя возможно до определенной величины, за пределом которой двига тель начинает работать неустойчиво, а затем «выпада ет» из работы, т. е. самопроизвольно останавливается.
Устойчивость работы двигателя на малых оборотах зависит прежде всего от возможностей обеспечения не обходимых условий смесеобразования и сгорания.
Так как цикловая подача топлива изменяется при мерно пропорционально среднему эффективному давле нию или крутящему моменту, а последний при работе на винт фиксированного шага пропорционален квадрату числа оборотов гребного винта, переход на малые обо-' роты связан с резким уменьшением цикловой подачи топлива.
Подача топлива изменяется при этом не только коли чественно. С одной стороны, переход на малые обороты вызывает падение давления распыливания, что ухудша ет качество смесеобразования. С другой стороны, на ма лых оборотах возрастает степень неравномерности пода чи топлива по цилиндрам: '
Д 0Тшах — ЛС Tmin
ДОтср
(41)
где AGt max>-AGTmjn, AGTcp — максимальная, минималь ная и средняя величины цикловой подачи топлива;
44
где. г — число цилиндров.
Причинами увеличения степени неравномерности по дачи топлива и неустойчивости работы дизеля на малых оборотах могут быть:
1. Наличие люфтов в системе управления топлив ными насосами, в результате чего при неизменном поло жении рейки топливных насосов полезный ход плунже ров будет изменяться.
На малых оборотах, когда цикловая подача топлива мала, изменение ее величины из-за воздействия люфтов оказывается относительно большей, чем при полной по даче.
При наличии люфтов под воздействием вибраций мо жет происходить непроизвольное и разновременное из менение полезных ходов плунжеров топливных насосов при постоянном положении рейки, что усиливает нерав номерность подачи топлива по цилиндрам и вызывает неустойчивую работу на малых оборотах.
i 2. Различие размеров и формы сопловых отверстий форсунок, вследствие чего условия распыливания по ци линдрам оказываются разными. Воздействие этого раз личия усугубляется на малых оборотах.
3. Разная величина давления затяжки пружин форсу нок Р ф , из-за чего нельзя обеспечить идентичность усло вий распыливания во всех цилиндрах. По опытам ЦИАМ на быстроходных дизелях разница в давлениях Рф до 10 кгс/см2 дает расхождение в расходе топли ва на полных оборотах 3% и на малых оборотах до
20% и более.
Если во время регулировки форсунок обеспечена рав номерная затяжка пружин, то это не означает, что через некоторое время не обнаружится различие в Рф разных
форсунок.
Как правило, через несколько часов работы перво начальная величина Рф снижается на 10—20 кгс/см2, причем неравномерно на разных форсунках.
4. Различная плотность насосных пар. Даже при.са мом тщательном подборе трудно обеспечить одинако
45
вый диаметральный зазор между плунжерами и втул ками всех топливных насосов. Различие в зазорах при водит к увеличению неравномерности подачи топлива по цилиндрам, которая возрастает по мере уменьшения нагрузки и числа оборотов двигателя.
Опыты ЦИАМ показали, что при переходе с номи нального режима на режим, близкий к минимально ус тойчивым оборотам, степень неравномерности подачи
топлива по цилиндрам |
возрастает от |
6Т= 0,67% до |
бт= 58,1 %, т. е. почти в |
87 раз. |
тем менее ус |
Чем меньше цикловая подача топлива, |
тойчиво дозирование топлива. Это приводит на малых оборотах не только к неравномерности подачи топлива по цилиндрам, но и к колебаниям подачи от цикла к цик лу в каждом данном цилиндре, что в свою очередь вле чет за собой увеличение степени неравномерности кру тящего момента и скорости вращения коленчатого вала.
Одно только уменьшение средней скорости вращения коленчатого вала на малых оборотах, даже если пренеб речь влиянием неравномерности подачи топлива и рас пределения нагрузок по цилиндрам, вызывает увеличе ние степени неравномерности вращения коленчатого ва ла двигателя, что вытекает из известной формулы:
где / — момент инерции всех масс, связанных с валом двигателя;
А — избыточная работа, определяемая по суммар ной диаграмме касательных усилий;
со — угловая скорость вращения коленчатого вала. В действительности неравномерность крутящего мо мента и угловой скорости вращения коленчатого вала еще более возрастает под воздействием усиливающейся неравномерности подачи топлива и распределения на грузки по цилиндрам. С учетом всех этих обстоятельств условия смесеобразования и сгорания в цилиндрах дви гателя при его работе на холостом ходу и с нагрузкой на малых оборотах по винтовой характеристике отлича
ются следующими особенностями:
— падение давления распыливания, резкое уменьше ние цикловой подачи топлива, снижение интенсивности вихреобразования в камере сгорания ухудшают качество
46
перемешивания, топлива с воздухом м приводят к воз растанию неравномерности распределения топлива по объему камеры сгорания;
— коэффициент избытка воздуха возрастает весь ма интенсивно, несмотря на уменьшение количества воз духа, поступающего в цилиндры двигателей с наддувом.
Например, у четырехтактного двигателя Д50 со сво бодным газотурбинным наддувом на режиме пх=0,35пн и Nx = 0;02Nen коэффициент избытка воздуха а > 9 .
Такие непомерно большие избытки воздуха способ ствуют снижению и без того низкой средней температуры цикла, охлаждению стенок цилиндра, что в сочетании с низкой температурой воздуха в конце сжатия вызывает увеличение периода задержки самовоспламенения, об щую флегматизацию сгорания, часто затягивающегося до начала выпуска.
На некоторых двигателях во время работы в режи ме nmin уст по винтовой характеристике отмечается вы
брос несгоревшего топлива в выпускные патрубки, что свидетельствует о некачественной и нестабильной работе топливной аппаратуры, а также о неудовлетворительных условиях смесеобразования и сгорания.
На малых оборотах возрастают относительные поте ри тепла с охлаждающей водой и смазочным маслом.
В режиме nminycT эти потери достигают 60% от
располагаемого тепла.
Все перечисленные особенности протекания рабочего процесса в конечном счете вызывают уменьшение инди каторного к.п.д. и соответствующее повышение удельно го индикаторного расхода топлива.
Наблюдается также значительная неидентичность протекания рабочего процесса в разных цилиндрах. По казателем этого может служить колебание величин мак симальных давлений по цилиндрам до 35—40% вместо 3—4% на номинальном режиме.
При некотором малом числе оборотов двигатель на чинает работать неустойчиво, а при превышении момен та сопротивления над крутящим моментом происходит самопроизвольная остановка двигателя. Если необходи
мо обеспечить работу двигателя на оборотах, меньших ftminycx, можно прибегнуть к отключению части топлив
ных насосов двигателя, что вызовет увеличение цикло
47
вой подачи топлива в неотключеииые цилиндры и позво
лит обеспечить работоспособность двигателя на более низких оборотах, чем в случае, когда все топливные на
сосы включены. Длительная работа иа холостом ходу и малых оборотах сопровождается нагарообразованием и лакообразованием, особенно в ручьях поршневых колец, разжижением смазочного масла топливом и повышен ным износом деталей двигателя в результате ухудшения условий смазки.
Вследствие увеличения неравномерности изменения опрокидывающего момента происходит усиление вибра ций, в особенности когда двигатели установлены на амортизаторы.
С течением времени эксплуатации диапазон рабочих оборотов двигателя сокращается.
Возрастание минимально устойчивого числа оборо тов во время эксплуатации происходит под воздействи ем износа деталей двигателя, сопловых отверстий фор сунок, плунжеров и втулок топливных насосов высокого давления, увеличения люфтов в системе управления топливными насосами и нарушения первоначальной ре гулировки.
Приемистость
Приемистость двигателя оценивается возможностью двигателя развить в кратчайшее время полную мощ ность.
Возможность достижения полной мощности, в свою очередь, определяется временем, необходимым для раз вития полных оборотов и номинальной величины крутя щего момента или соответствующего значения среднего эффективного давления:
Nен |
М еи Пи |
(46) |
|
|
716,2 |
В условиях корабля, когда двигатель работает на винт, всегда имеется расхождение между временем тп. п для достижения полных оборотов пн и временем тп. м. не обходимым для достижения номинальной величины кру тящего момента Мен-.
Причем тп. п> т п. м.
48
В связи с этим различают приемистость по моменту тп. м и приемистость по числу оборотов тп. я-
•Приемистость по моменту зависит:
—от времени, необходимого для изменения исход ной величины подачи топлива до полной;
—от времени, необходимого для стабилизации рабо чего процесса;
—от возможностей агрегатов наддува быстро уве личивать подачу воздуха до поминальной величины.
Приемистость по числу оборотов обусловлена не только внутренними качествами двигателя, особенностя ми протекания его внешней характеристики, схемы над дува и характеристик агрегатов наддува, но и сопротив лением воды движению корабля, суммарной величиной массы корпуса корабля и присоединенной массы воды, характеристиками гребного винта.
Приемистость корабельного двигателя по числу обо ротов соответствует времени разгона корабля, так как полное число оборотов коленчатого вала двигателя в спецификационных условиях соответствует полной ско рости корабля.
Поэтому изменение приемистости следует рассматри вать в зависимости от условий взаимодействия двигате ля с гребным комплексом при трогании с места и разго не корабля.
В связи с зависимостью приемистости дизеля от потребителя различают стендовую и эксплуатационную приемистость. Стендовая приемистость характеризует свойства собственно двигателя. Эксплуатационная прие мистость зависит не только от свойств двигателя, но и от особенностей его взаимодействия с потребителем энергии. Очевидно, что в условиях эксплуатации важно учитывать последнее обстоятельство, так как рассмотре ние приемистости изолированного двигателя вне связи с энергетическим комплексом теряет всякий практиче ский смысл.
В каждый данный момент взаимодействия сохраняет ся равенство эффективного момента двигателя и сум марного момента сопротивления гребного комплекса (винт, валопровод и механизмы, связанные с ним) с уче том динамического момента всех вращающихся масс, связанных с двигателем.
4 Зак. 807 |
49 |