![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Говерт А.А. Водоподготовка для локомобилей
.pdfЛянтй Коллоидные частицы в воде несут отрицательные зарядьп, взаимно отталкиваются друг от друга и находятся во взвешенном состоянии, образуя устойчивую коллоид ную систему. Коагулянты нейтрализуют отрицательные за ряды коллоидных частиц, в результате чего последние бы стро укрупняются; происходит образование хлопьев, кото рые захватывают на своем пути взвешенные частицы, органические и другие вещества и выпадают в осадок на дно отстойника. В результате этого происходит быстрое и полное осветление воды. После обработки коагулировани ем содержание органических веществ в воде снижается на 60—80%, прозрачность увеличивается на 75—80%, коли чество кремниевой кислоты снижается на 25—50%, щелоч ность уменьшается на величину, соответствующую дозе коагулянта (0,25—1,00 мг-экв/л), карбонатная жесткость снижается также на величину дозы коагулянта, а некарбо натная жесткость и количество сульфатов (или хлоридов) соответственно увеличиваются; общая жесткость воды ос тается постоянной.
В качестве коагулянтов для осветления воды наиболь шее распространение получили сульфат алюминия
[A12 (S0 4 )3» 18Н20], сульфат железа [FeS04 ■7Н20] и хлор ное железо [FeCK • 6Н20].
При введении в воду сульфата алюминия реакции идут по следующим схемам:
Ala(S04)3 + ЗСа(НС03)а = 2А1(ОН)3 + 3CaS04 + 6СОа; } A13(S04)3 + 3Mg(HC03)a = 2А1(ОН)3 + 3MgS04 + 6С03.I
Получившийся гидрат окиси алюминия нейтрализует отрицательные заряды коллоидных частиц и тем самым обусловливает образование хлопьев и протекание про цесса коагулирования. При наличии в воде извести суль фат алюминия взаимодействует с ней по схеме
Ala(SOJ3+ ЗСа(ОН)а -> 3CaS04 + 2А1(ОН)3. |
(28) |
При использовании в качестве коагулянта хлорного железа последнее гидролизуется, а получившаяся соля ная кислота взаимодействует с солями карбонатной жесткости воды:
FeCl3 + 3HaO = Fe(OH)3 + ЗНС1; |
|
) |
||
Mg(HC03)a + |
2HCl = |
MgCla + 2C0a + |
2Ha0; |
I (29) |
Са(НС03)а + |
2НС1 = |
СаС1а + 2СОа + |
2НаО. |
I |
71
Из условий уменьшения затрат на реагенты коагули рование производят также железным купоросом, хотя коагулирующая способность его ниже, чем сернокислого алюминия; при этом происходят следующие реакции:
FeS04 + Са(НСО,)„ = Fe(HC03)a + CaS04;
FeS04 + Mg(HC03)2 = Fe(HC03)2 + MgS04.
Для |
ускорения |
процесса образования |
хлопьев |
вместе |
||
с железным купоросом |
в воду добавляют гашеную из |
|||||
весть, которая реагирует с двууглекислым железом: |
||||||
Са(ОН)2 + Fe(HC03)a = |
Fe(OH)2 + Ca(HC03)2. |
(31) |
||||
Получившийся гидрат закиси железа затем окисляется |
||||||
с образованием гидрата окиси железа: |
|
|
||||
|
4Fe(0H)a + |
2H20 + |
0 2 = 4Fe(0H)3, |
(32) |
||
который |
выпадает |
в |
виде |
коричневого |
хлопьевидного |
|
осадка. |
|
|
|
|
|
|
Железный купорос немного дешевле сернокислого алю миния, однако необходимость добавления извести являет ся недостатком процесса коагулированияКроме того, про цесс образования гидрата окиси железа происходит при наличии в воде достаточного количества кислорода.
Доза коагулянта зависит от количества имеющихся в воде коллоидных частиц и органических веществ и уста навливается лабораторией на основании результатов проб ного коагулирования; недостаточная или избыточная доза коагулянта отрицательно влияет на процесс коагулирова ния. В процессе эксплуатации дозу коагулянта необходимо уточнять, причем для одного и того же поверхностного ис точника водоснабжения в течение года доза коагулянта может изменяться: максимальная доза принимается в пе риод паводков, а минимальная — зимой. В зависимости от качества исходных вод принимаются следующие дозировки коагулянтов на 1 мг обрабатываемой воды: сернокислого алюминия — 30—150 г, железного купороса — 25—30 г и хлорного железа— 15—25 г. В1аиболее полно процесс коагулирования протекает при температуре воды 30—40° С; при низких температурах процесс может быть значительно ускорен путем интенсивного перемешивания воды с коагу лянтом; поэтому иногда бывает целесообразно вводить коагулянты во всасывающие трубопроводы насосов.
72
Процесс коагулирования может осуществляться при определенной щелочности обрабатываемой воды, при из быточной или недостаточной щелочности процесса коагу лирования не происходит. При недостаточной щелочности
обрабатываемой воды ("при >ЖК меньше 1,4 мг-экв/л) по
следнюю приходится подщелачивать, добавляя к ней ед кий натр, кальцинированную соду или известковое молоко.
После ввода коагулянта вода направляется для отделе ния хлопьев в отстойники, осветлители или механические фильтры.
Растворы коагулянтов вызывают коррозию железа, по этому для их приготовления используют просмоленные де-
Рис. 22. Дозирование коагулянтов по прямоточной схеме.
1— поступление исходной воды; 2—дозаторы; 3—шайба; 4— бак с раствором реагентов; 5— смеситель; 6 — механический фильтр; 7—выход осветленной воды.
ревянные баки или защищенные от коррозии металличе ские баки. Дозаторы и трубопроводы, по которым проходит раствор коагулянта, необходимо гуммировать, освинцовы вать или покрывать другими защитными покрытиями (на пример, винипластом, перхлорвиниловым лаком и др.); применяемая арматура должна быть изготовлена из кис лотоупорных материалов.
Дозирование коагулянтов в обрабатываемую воду мо жет осуществляться при помощи напорных шайбовых до заторов по прямоточной схеме (рис. 22) или при помощи дозаторов других типов.
В случае использования дозировочных бачков раствор коагулянта приготовляется в затворном и растворном ба ках и затем подается в дозировочный бачок (рис. 2 3 )‘*
73
Рис. 23. Простейшая установка для |
|
|
приготовления и дозирования |
коагулянта. |
|
I — затворныП бак; 2— растворный бак; 3— дозировоч- |
|
|
ныП бачок; 4—дозировочный кран; |
5— водопровод; |
|
6—дренаж. |
|
|
Объем затворного бака определяется по формулё |
||
V = 0,0024 |
[м*], |
(33) |
t K,13 |
|
|
где Q— •производительность водоочистительной |
установ |
|
ки, м 3/ч; |
|
|
^к— доза коагулянта, г\м3\ |
|
|
74
ек— содержание безводного |
коагулянта, °/0; для очи |
|||
щенного |
сернокислого |
алюминия ек= 4 5 — 50°/0, |
||
и для неочищенного ек= |
33 — 35°/0; |
|
||
п3— число заготовок в сутки (1— 3). |
|
|||
Объем растворного бака |
определяется по формуле |
|||
|
VР= 0 .0 |
0 2 4 ^ [V], |
(34) |
|
где Ь— крепость |
раствора, |
°/0 |
(принимается |
5 — 7,5°/0); |
остальные |
обозначения |
те же, что |
и в форму |
|
ле (33). |
|
|
|
|
Для удобства работы рекомендуется иметь по два за творных и растворных бака; иногда устраивают совмещен ные затворно-растворные баки.
Дозировочные бачки могут иметь шаровой клапан или поплавок (рис. 24), обеспечивающий постоянство гидро статического напора и равномерность истечения раствора реагента.
Рис. 24. Дозировочный бачок с плавающей дроссельной шайбой.
/ — запорный кран; 2—шланг диаметром 25 мм; 8— дроссель ная шайба (свинцовая); 4 —поплавок; 5—воздушная трубка.
Дозатор-вытеснитель состоит из двух баков: неподвиж ного, в который заливается раствор реагента, и подвижно го бака-вытеснителя. Отсеченное на водораспределителе количество воды поступает в подвижной бак, который опу скается в раствор реагента и вытесняет последний из не подвижного бака в количестве, пропорциональном произ водительности водоочистки. После того как наполнится подвижной бак, включается в работу второй дозатор-вы теснитель и рабочая вода из первого дозатора удаляется при помощи сифона. Емкость подвижного бака каждого
75
Дозатора-вытеснителя рассчитывается на 8—12-часовой за пас реагента; обычно изготовляются дозаторы емкостью
0,2; 0,4 и 0,6 м3.
Для дозирования коагулянта применяют также изобра женный на рис. 25 сифонный дозатор. Количество подавае мого раствора реагента регулируется подниманием и ону-
Рис. 25. Схема сифонного дозатора.
1— сифон; 2—бак для раствора |
реагента; 5—поплавковый |
клапан; 4— блоки; 5—поплавок; |
6— решетчатая перегородка; |
7— водяной бак. |
сканием сифона 1 в зависимости от расхода воды, прохо дящей через бак 7. При увеличении расхода уровень воды в баке 7 поднимается, а сифонная трубка 1 опускается, что увеличивает гидростатическое давление и слив реаген та через сифон.
Можно применять плунжерные насосы-дозаторы; техни ческие характеристики некоторых плунжерных насосов-
дозаторов приведены в табл. |
5. |
|
|
Т а б л и ц а 5 |
|
|
|
|
|
||
Технические характеристики некоторых |
плунжерных |
||||
насосов малой производительности |
|
|
|||
|
|
Размер |
Тип шicoca-до"атора |
||
Технические характеристики |
|
|
|
|
|
|
ность |
НД60В НД40В НД25В |
|||
|
|
|
|||
Максимальная производительность |
. . |
л/ч. |
60 |
40 |
25 |
Максимальное рабочее давление . . |
. . |
кг/см2 |
п о |
150 |
250 |
Диаметр плунжера ................................... |
|
ММ |
22 |
18 |
15 |
Мощность электродвигателя ............... |
. . |
к е т |
1 |
1 |
1 |
Условный проход трубопроводов . |
мм |
8 |
8 |
8 |
|
Вес насоса без электродвигателя . |
. . |
кг |
100 |
100 |
100 |
76
Указанные в табл- 5 насосы-дозаторы предназначены для перекачки растворов реагентов с концентрациями до 10% по весу при температуре до 100° С.
Коагулирование воды для питания котлов локомобилей применяется сравнительно редко при сильно загрязненных поверхностных источниках водоснабжения с содержанием взвешенных веществ более 200 мг/л, и когда приходится производить усиленную продувку котла из-за наличия в во де большого количества органических веществ. Необходи мость осуществления коагулирования появляется в боль шинстве случаев только в паводковый период; при питании котлов локомобилей водопроводной водой и артезианскими водами коагулирования не требуется.
В связи со сложностью обслуживания коагуляционных установок от применения коагулирования следует по воз можности воздерживаться.
в) Ф и л ь т р о в а н и е
Более эффективным, чем отстаивание, является метод осветления воды фильтрованием. Прохождение водьи через фильтр осуществляется с некоторой скоростью, определяе мой по формуле
|
“'o.=rL1М1‘1Ь |
|
|
|
ф |
|
|
где Оф— количество |
воды, |
пропускаемой через |
фильтр |
с учетом |
расхода па собственные |
нужды |
|
(6 — 7°/0), м 5/ч; |
м 2. |
|
|
— площадь фильтра, |
|
Фильтры, работающие со скоростью фильтрования до 2—15 м/ч, называются скорыми, а со скоростью 0,1— 0,5 м/ч—медленными.
Медленные фильтры вследствие небольших скоростей фильтрования и в связи с тем, что они требуют значитель ных площадей и капитальных затрат, распространения в промышленной энергетике не получили. Однако их при менение для стационарных локомобилей целесообразно, так как при относительно небольших расхода* питательной воды потребные площади фильтров получаются небольши ми (например, для локомобиля СК-125 при скорости фильт рования 0,5 м/ч потребная площадь медленного фильтра составляет 1,35 м2).
77
Для загрузки механических фильтров применяют квар цевый песок, дробленый антрацит или мрамор и кокс. Наи большее распространение получили кварцевый песок с раз мерами зерен 0,6; 1; 1,5; 3 мм и дробленый антрацит с раз мером зерен 0,8—0,9 мм (при коэффициенте неоднородно
сти не более 2,5—3). |
отнесенное |
к 1 м2 площади |
|||||||||
Количество |
загрязнений, |
||||||||||
фильтра, которые может задержать |
фильтр при допускае |
||||||||||
|
|
|
мой |
потере |
напора |
за |
|||||
|
|
|
время работы |
между дву |
|||||||
|
|
|
мя |
очередными |
промыв |
||||||
|
|
|
ками |
|
(примерно |
|
10— |
||||
|
|
|
15 м вод. ст.), |
называет |
|||||||
|
|
|
ся |
его |
|
грязеемкостью. |
|||||
|
|
|
Грязеемкость |
|
фильтра |
||||||
|
|
|
зависит от крупности зе |
||||||||
|
|
|
рен |
фильтрующего |
мате |
||||||
|
|
|
риала, |
степени |
его |
чи |
|||||
|
|
|
стоты, а также от ряда |
||||||||
|
|
|
других причин. |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
По |
размеру |
зерен |
|||||
|
|
|
фильтрующего |
материа |
|||||||
|
|
|
ла |
фильтры |
подразделя |
||||||
|
|
|
ют |
|
на |
мелкозернистые, |
|||||
|
|
|
нормальные и крупнозер |
||||||||
|
|
|
нистые. |
Мелкозернистые |
|||||||
|
|
|
медленные |
фильтры |
|
име |
|||||
|
|
|
ют размер зерен фильтру |
||||||||
Ррс. 26. Механический напорный |
|
ющего материала не бо |
|||||||||
|
лее 0,5 мм, |
нормальные— |
|||||||||
осветлительный фильтр. |
|
0,5—1 мм и крупнозерни |
|||||||||
/ —дренаж; 2 — фильтрующая засыпка; 3— |
стые— более |
1 мм. |
|
Тол |
|||||||
подвод осветляемой |
воды; 4—отвод освет |
|
|||||||||
ленной воды; 5— подвод промывочной воды; |
щина |
слоя |
фильтрующе |
||||||||
6 — спуск промывочной воды; 7—спуск |
|
||||||||||
в дренаж. |
|
го |
материала |
в |
фильтре |
||||||
менее 600 мм для средне- и |
|
принимается |
равной |
не |
|||||||
мелкозернистых |
фильтров и |
||||||||||
1 500—2 000 мм — для крупнозернистых. |
|
|
|
|
|
|
Фильтры также подразделяют на открытые (или без напорные) и напорные. В первом случае работа фильтра осуществляется за счет гидростатического напора воды; работа напорных фильтров обеспечивается за счет избы- - точного давления подводимой к фильтру воды. Для освет ления воды на локомобильных установках чаще всего при меняют напорные фильтры. Каждый такой фильтр (рис. 26)
78
состоит из стального корпуса с днищами (плоскими или сферическими), дренажной системы и фильтрующего слоя, устройства для ввода подлежащей фильтрации воды и от вода с фильтра грязной воды при промывке, устройства для управления процессом фильтрования, двух маномет ров, по которым определяется потеря напора в фильтре, и другой аппаратуры. Дренажная система фильтра предна значена для равномерного отвода профильтрованной воды и равномерного распределения по всей 'площади фильтра воды, подаваемой на его промывку.
Дренажное устройство делается с таким расчетом, что бы была исключена возможность выноса из фильтра зерен фильтрующего слоя. Положительные результаты дает при менение колпачковых дренажей; наилучшими являются дренажные колпачки типа ВТИ; они позволяют избавиться от поддерживающих слоев фильтра и тем самым увели чить его объем при тех же габаритах-
Полный цикл работы фильтра состоит из фильтрования, промывки и спуска первого фильтрата в начальный пери од работы фильтра. Смена этих операций достигается пу тем переключения задвижек и вентилей. Спуск первого фильтрата в дренаж необходим потому, что в начальный период работы фильтра на поверхности фильтрующего слоя еще не успела образоваться так называемая фильт рующая пленка и фильтр не задерживает находящиеся в воде мелкие взвешенные частицы. С образованием гидроокисной фильтрующей пленки, которая обладает хоро шей адсорбционной способностью, работа фильтра улуч шается и он начинает выдавать фильтрат высокого каче ства с содержанием взвешенных веществ 3—5 мг/л. Сле дует отметить, что в однопоточных однослойных фильтрах удержание взвешенных частиц осуществляется в основ ном только в верхней части фильтрующего слоя толщиной 200—250 мм. Освобождение механического фильтра от за держанных загрязнений производится путем нижней про мывки его обратным током осветленной воды. Нижняя про мывка характеризуется ее интенсивностью, т. е. количе
ством промывочной воды в литрах, поданным за 1 |
сек на |
|
1 м2 поверхности фильтрующего |
слоя; для скорых |
напор |
ных фильтров интенсивность |
промывки составляет |
10—15 л/сек ■м2 при напоре 10—12 м вод. сг. |
Длительность |
промывки обычно составляет около 10 мин. |
Грязная вода |
после промывки, а также первый фильтрат |
после оконча |
ния промывки сбрасываются в дренаж, |
|
79
кого |
П р и м е р . Определить расход воды на одну |
промывку |
механичес |
фильтра, обслуживающего локомобиль |
Самою |
мощностью |
|
175 |
л. с. Количество воды, пропускаемое через фильтр, равно 1,3 м3/ч, |
||
площадь фильтра 0,13 м2, интенсивность промывки/7пр = 12 |
л/сек. м2, |
время промывки 10 мин, .время сброса первого фильтрата б мин. Рас
ход воды ага одну промывку |
в этих условиях составит: |
||
Г |
^пр^пр . |
* |
|
а пр — |
1 000 |
^ 60 |
~ - |
■_ 0,13-12-10-60 , 1,3-5
1000 + 60 ==1,05л<3-
Время работы фильтра от промывки до промывки на зывается его фильтроциклом, продолжительность которого определяется мутностью фильтруемой воды и уменьшением напора в фильтре до предельно допускаемой величины (10—15 м вод. ст-); с точки зрения эксплуатации наиболее желательной является продолжительность фильтроцикла около 7—12 ч.
За последнее время в промышленной энергетике полу чил распространение эффективный метод двухпоточного фильтрования, разработанный Академией коммунального хозяйства (АКХ). Сущность этого нового метода заклю чается в том, что подлежащая осветлению вода подается на фильтр одновременно и снизу и сверху. Отвод из фильт ра осветленной воды осуществляется через специальную дренажную систему, расположенную в средней части фильтра в толще фильтрующего слоя. По мере засорения верхнего слоя песка все время растет количество воды, про пускаемой снизу вверх. Вода, которая проходит через фильтр снизу вверх, фильтруется через слои песка после довательно уменьшающейся крупности, поэтому примеси задерживаются в толще фильтрующего слоя и описанной выше пленки из загрязнений на поверхности фильтра не образуется. Грязеемкость двухпоточных фильтров в 2,5—3 раза-больше, чем грязеемкость однопоточных фильтров; длительность их фильтроцикла больше, чем у однопоточ ных фильтров в 1,45 раза, а количество профильтрован ной за фильтроцикл воды в 2,26 раза больше. Кроме того, качество профильтрованной воды при двухпоточном фильт ровании выше, чем при однопоточном. -При двухпоточном способе скорость фильтрования доходит до 10—12 м/ч, ин тенсивность промывки составляет 10—17 л/сек-м2, про должительность промывки 10—20 мин, расход промывоч ной воды 2,5—3% общего количества фильтрата. При про мывке сначала (5—10 мин) подают воду в верхний дре-
80