книги из ГПНТБ / Говерт А.А. Водоподготовка для локомобилей
.pdfПеред дроссельной шайбой или игольчатым вентилем уста навливается задорный вентиль.
Для отделения шлама в линиях непрерывной продувки применяются шламоотделители разные типов. Хорошо ра ботают шламоотделители с радиальным током воды (рис. 19) и шламоотделители системы ВТИ (рис. 20). Они имеют несложную конструкцию и легко могут быть изго
товлены |
на месте. Основные - технические |
данные этих |
|||||
шламоотделителей приведены в табл. |
2 и 3. |
Т а б л и ц а |
2 |
||||
|
|
|
|
|
|||
Основные технические данные шламоотделителей |
|
||||||
|
|
с радиальным током воды |
|
|
|
||
|
Основные размеры, мм |
Внутренние диаметры про |
|
|
|||
Тип |
дувочных трубопроводов, |
Полезная |
|
||||
|
|
мм |
|
|
|||
шламо- |
|
|
|
|
|
емкость, г-экв |
|
отдели |
|
Внутренний |
до шламоот- |
после шламо- |
накипеобра- |
|
|
теля |
Высота |
зователей |
|
||||
|
диаметр |
делителя |
отделителя |
|
|
||
|
|
|
|
(не менее) |
|
|
|
Ш-1 |
680 |
203 |
9 |
16 |
|
6 |
|
Ш-2 |
850 |
254 |
13 |
21 |
|
12 |
|
Ш-3 |
1020 |
305 |
16 |
27 |
|
20 |
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
3 |
|
|
Шламоотделители конструкции ВТИ |
|
|
||||
|
|
|
Раз |
№ шламоотделители |
|
||
|
Показатели |
|
|
|
|
||
|
мер |
1 |
2 |
3 |
|
||
|
|
|
ность |
|
Внутренний диаметр .................... |
|
|
Высота без крышек.................... |
|
|
Размеры |
окон в козырьках . • . |
|
Рекомендуемые диаметры |
подво |
|
дящих и отводящих трубопро |
||
водов |
продувочного |
контура |
(от — д о ) ....................................... |
|
Полная е м к о с т ь ...........................
Полезный объем для шламона-
колления .......................................
Количество шлама, накапливаю-
щегося в полезном объеме . ,
ММ |
203 |
254 |
305 |
|
680 |
850 |
1020 |
»50X130 60X160 70X190
дюймы |
7 , - 7 |
2 |
7 2 - 7 , |
7 ,- 1 |
л |
22 |
|
43 |
74,5 |
п |
5,9 |
|
11,5 |
20,0 |
г-экв |
5,7 |
|
11.4 |
19,4 |
Накапливающийся в шламоотделителях шлам периоди чески (примерно через 2—6 ч) выпускается с помощью прямоточных вентилей, пробковых кранов или быстродей
4* |
51 |
ствующих пружинных клапанов. Шламоотделители задер живают 80—90% шлама, выносимого из котла устройства ми непрерывной продувки. Как сосуды, работающие под давлением, они поднадзорны инспекции Госгортехнадзора.
Независимо от устройств для непрерывной продувки каждый локомобильный котел должен быть оборудован ар матурой, позволяющей производить'его периодическую про дувку.
8.РЕЖИМЫ И РАЗМЕР ПРОДУВОК
Сточки зрения экономичности и удобства эксплуата ции наилучшим вариантом считается питание локомобилей прозрачной пресной мягкой водой, когда продувку прихо дится осуществлять 1 раз в несколько дней; однако в боль шинстве случаев производят продувку ежесменно и зача стую в значительном размере.
Сроки проведения продувок и размер их зависят от свойств питательной воды, конструкции и режима работы котла.
Рассмотрим сначала вопрос об оптимальном размере периодической продувки. До недавнего времени считалось, что периодическая продувка осуществляется тем лучше, чем большее количество котловой воды удаляется за одну про дувку. Однако данные эксплуатации показали, что если для снижения щелочности и солесодержания такая продув ка приемлема, то для удаления шлама она не является наилучшей. Это объясняется тем, что при периодической продувке удаление основной массьи осевшего в нижнюю часть котла шлама происходит в первые 2—3 сек с момен та начала продувки, после чего продувается котловая вода с меньшим шламосодержанием. Целесообразно осуществ лять периодическую шламовую продувку с небольшими понижениями уровня воды в котле (примерно на 2— 2,5 см); чем чаще 'будет осуществляться такая продувка, тем больше она будет приближаться к непрерыв ной и тем меньшими будут колебания в качестве котловой воды. Рекомецдуется проводить не более четырех кратко временных продувок за одну 8-часовую смену; при большем количестве потребных продувок следует обязательно пе реходить на непрерывную продувку.
Размер продувки, т. е. количество котловой воды!, удаляемое из котла, принято выражать \в долях или про центах от паропроизводительности.
52
Объем котловой воды, удаляемый из котла за одну (про дувку, составляет:
|
|
|
|
т/ |
_^1 ~Ь |
hnpL |
[м*], |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
*np |
2 |
|
|
|
|
||||
где |
/, |
и /2 — соответственно |
длины |
хорд, |
|
определяю |
|||||||
|
|
щих высший и низший уровни воды в |
|||||||||||
|
|
котле |
при продувке, |
м ; |
|
|
|
|
|||||
|
|
/гпр — понижение уровня |
воды в котле по вер |
||||||||||
|
|
тикали в результате продувки, |
м\ |
|
|||||||||
|
|
L — длина барабана котла, м\ |
удалению из |
||||||||||
|
Количество котловой воды, |
подлежащее |
|||||||||||
котла |
локомобиля |
за |
определенное |
число часов его |
ра |
||||||||
боты, |
при заданном |
размере |
продувки |
определяется |
вы |
||||||||
ражением |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
VnP= D^ m |
z’n M ^ |
|
|
|
|
||||
где |
D — паропроизводительность |
котла, т/ч.; |
|
|
|||||||||
|
z — период |
работы локомобиля, я\ |
|
в |
процентах |
||||||||
|
Р — размер |
периодической |
продувки |
||||||||||
|
|
паропроизводительности |
котла; |
|
M3jm. |
|
|||||||
|
ппр-удельны й |
объем продувочной |
воды, |
|
|||||||||
|
Откуда найдем |
необходимое |
количество |
продувок за |
|||||||||
определенное число часов |
работы локомобиля: |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
DzPv„n-2 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
п== lOO^/j-f-/,) hapL ’ |
|
|
|
(8) |
Наибольший размер периодической продувки для кот лов стационарных локомобилей при четырех продувках за 8-часовую смену, выраженный в процентах паропро изводительности котла, составит:
25(/, + |
/,) ftnpL |
(9) |
Dv |
т |
|
пр |
|
Размеры периодической продувки в процентах паро производительности котла при четырех продувках за 8-ча совую смену, вычисленные для некоторых типов ста ционарных локомобилей, приведены в приложении 2.
Периодическая продувка локомобильных котлов осу ществляется в большинстве случаев без использования тепла продувочной воды, что ведет к значительным тепло вым потерям: при рабочем давлении пара в котле 12 ати каждые 3,5% продувки без использования ее тепла соот
53
ветствуют .потери 1% всего сжигаемого в котле топлива.
По подсчетам автора тепловые потери |
при продувке |
без использования тепла продувочной воды, |
выраженные |
в тоннах натурального твердого топлива, составляют за
год для |
различных типов локомобилей (при размере про |
||||||
дувки |
5%) |
12,5—37,5 т. В общем случае потери при про |
|||||
дувке складываются из стоимости |
потерянной воды, стои |
||||||
мости дополнительного топлива |
на |
подогрев воды и по |
|||||
терь |
на |
дополнительную работу |
питательных приборов. |
||||
В случае применения внутрикотловой химводоподго- |
|||||||
товки |
эти |
потери |
увеличиваются также за |
счет дополни |
|||
тельного |
расхода |
химических |
реагентов. |
В приложении |
2 .приведены в денежном выражении потеря при периоди ческой продувке, вычисленные ориентировочно для некото рых типов стационарных локомобилей при четырех про дувках за 8-часовую смену.
В целях удобства эксплуатации желательно на каж дой локомобильной установке откалибровать водоуказа тельные стекла с тем, чтобы было известно количество воды, удаляемое из котла при понижении уровня по водо мерному стеклу на 1 см. Это позволит, зная паропроизводительность котла и потребный размер продувки, легко установить количество продувок за определенный проме жуток времени и необходимое понижение уровня по водо мерному стеклу.
Размер непрерывной продувки котлов стационарных локомобилей можно принимать, как правило, в пределах 10% паропроизводительности котла, однако в отдельных случаях он может быть доведен до 15—25 %.
Из всего изложенного можно сделать следующие вы воды:
1. Необходимо при всех условиях стремиться сводить к минимуму продувку (как периодическую, так и непре рывную) без использования тепла продувочной воды и со сбросом ее в дренаж.
2.Тепло продувочной воды должно максимально ис пользоваться для подогрева питательной воды, химводоподготовки, отопления и других целей.
3.Наилучшим способам продувки стационарных локо мобилей является непрерывная продувка.
4.Размер продувки локомобильных котлов должен
определяться расчетным путем при составлении проектов и выборе методов водоподготовки и в дальнейшем уточ няться в процессе эксплуатации.
54
9. РАСЧЕТ ПРОДУВКИ ПО ШЛАМУ
Определение ;потребной шламовой продувки котла про изводится в случаях, когда накииеобразователи выпадают в котле в форме шлама; в случае применения докотловых методов водоподготовки шламовая продувка котлов не осуществляется, так как практически все иакипеобразователи удаляются из воды до поступления ее в котел.
Для определения необходимого размера шламовой про дувки котла следует прежде всего рассчитать количество солей, образующих шлам, вносимых в котел с питатель ной водой, или так называемое потенциальное шламосодержание питательной воды. Если считать, что все наки пеобразователи выпадают в котле в виде шлама, то в об щем случае потенциальное шламосодержание питательной
можно определить по формуле
|
^ п .в = 50Ж Са + 29Ж Ме+ |
5 |
[мг/л], |
|
(10) |
||||
где |
Шпв — потенциальное шламосодержание |
пита |
|||||||
Ж Са и |
тельной воды, мг/л; |
|
и магниевая |
||||||
Ж Мг — соответственно кальциевая |
|||||||||
|
жесткости питательной воды, мг/л; , |
||||||||
50 и 29 — весовые |
эквиваленты |
количества |
выпа |
||||||
|
дающего в котле шлама; |
|
в |
пи |
|||||
|
5 — количество |
взвешенных веществ |
|||||||
|
тательной воде, мг/л; артезианские |
во |
|||||||
|
ды не содержат взвешенных веществ, |
||||||||
|
для речной |
воды |
количество их |
долж |
|||||
|
но определяться анализом; для ориен |
||||||||
|
тировочных |
расчетов |
в |
большинстве |
|||||
|
случаев можно принимать в период |
ве |
|||||||
|
сеннего |
паводка |
5 |
равным |
250 мг/л, а |
||||
|
в остальное время |
года — 15 — 50 мг/л. |
При отсутствии данных полного анализа воды по тенциальное шламосодержание можно определить по формуле
^п.а = ^ о + 5 |
(И) |
где ф — численный коэффициент, при Ж Са больше Ж Мг равный 45, а при Ж Са меньше Ж ft5g— равный 33.
Определив потенциальное шламосодержание пита тельной воды и зная допустимую норму шламосодержания котловой продувочной воды, можно определить раз-
55
мер потребной шламовой продувки котла по следующей формуле:
«///„.„•loo |
[7«]. |
|
( 12) |
-аШ„ |
|
||
где а — количество добавочной воды в |
долях |
паропро- |
|
изводительности котла; |
котловой продувочной |
||
Шкв — норма шламосодержания |
|||
воды, мг/л. |
|
|
|
Пример. Определить необходимый |
размер |
шламовой |
продувки |
локомобиля СК-125, котел которого питается артезианской водой с об
щей жесткостью Ж 0= 4 мг-экв/л (при |
Ж с а > |
2/TMg) баз |
возврата |
конденсата; удельный водяной объем котла равен |
139 л/ж2. |
значения, |
|
Используя формулы (5) и (11) и подставив |
численные |
||
определим размер продувки: |
|
|
|
45-4.100 |
|
|
|
Рш = 30 -139 — 180 = |
4'5°/о- |
|
|
В табл. 4 приведены размеры шламовой продувки котлов локомобилей некоторых типов при общей жест кости питательной воды 1 — 10 мг-экв/л и при отсут ствии в питательной воде взвешенных веществ для слу чая, когда Ж Са больше Ж Мв и отсутствует возврат кон
денсата.
Пользуясь формулой (12), можно определить общую жесткость питательной воды, соответствующую тому или иному размеру продувки (при отсутствии взвешенных ве ществ и без использования конденсата):
Р Ш |
(13) |
Жо ^ ц ш Щ [ ^ - э к в / л ] . |
Если теперь в эту формулу подставить численные значения Рш, соответствующие максимальной периоди
ческой продувке, ^ = 45 при Ж Са больше Ж Ме и ф = 33 при Ж Са меньше Ж Мё, а также норму шламосодержа
ния котловой воды, то получим максимальную общую жесткость питательной воды, в пределах которой мож но допускать периодическую шламовую продувку локо мобильных котлов.
Пример. Определить максимальную общую жесткость питатель ной воды, при которой можно допускать применение периодических шламовых продувок котла локомобиля СК-250 при питательной воде, имеющей Ж Са меньше (Ф 33), при отсутствии взвешенных
веществ и работе без использования конденсата.
56
Таблица 4
Размер шламовой продувки котлов некоторых типов стацио нарных локомобилей в процентах количества испаряемой
Общаяжесткость питательнойводы, л}вкв~мг |
v-лм |
VII-ЛМ |
VIIl-ЛМ |
в котле |
воды |
350-СК |
125-СТ |
175Сампо |
.с.л |
VI-Грама |
|
125-СК |
175-СК |
250-СК |
|||||||||
|
|
|
|
Типы локомобилей |
|
|
|
|
|||
1 |
1,12 |
1,39 |
1,25 |
1,09 |
1,29 |
1,17 |
1,49 |
1,38 |
0,95 |
1,06 |
|
2 |
2,27 |
2,83 |
2,54 |
2,21 |
2,63 |
2,36 |
3,03 |
2,81 |
1,93 |
2,14 |
|
3 |
3,46 |
4,31 |
3,87 |
3,35 |
4,00 |
3,59 |
4,62 |
4,27 |
2,92 |
3,24 |
|
4 |
4,66 |
5,83 |
5,22 |
4,51 |
5,41 |
4,85 |
6,26 |
5,78 |
3,93 |
4,34 |
|
5 |
5,89 |
7,40 |
6,61 |
5,71 |
6,86 |
6,14 |
7,95 |
7,34 |
4,96 |
5,52 |
|
6 |
7,15 |
9,00 |
8,05 |
6,94 |
8,45 |
7,45 |
9,70 |
8,91 |
6,00 |
6,71 |
|
7 |
8,46 |
10,65 |
9,46 |
8,19 |
9,86 |
8,80 |
11,48 |
10,52 |
7,10 |
7,98 |
|
8 |
9,76 |
12,36 |
11,00 |
9,45 |
11,41 |
10,30 |
13,32 |
12,23 |
8,30 |
9,30 |
|
9 |
11,10 |
14,10 |
12,55 |
10,75 |
13,10 |
11,59 |
15,25 |
14,00 |
9,25 |
10,41 |
|
10 |
12,50 |
15,95 |
14,30 |
12,10 |
14,7 |
13,10 |
17,25 |
15,79 |
10,40 |
11,75 |
|
П р и м е ч а н и я : |
|
|
|
|
формулой (8), |
установить не |
|||||
1. |
Зная процент продувки, можно, пользуясь |
||||||||||
обходимое количество продувок за определенный промежуток времени. |
примене |
||||||||||
2. |
Выше черной ломаной линии (приблизительно) можно допускать |
||||||||||
ние периодической продувки, |
а ниже этой линии обязательно применение непре |
рывной продувки или надо переходить на другие методы водоподготовки.
Из приложения 2 для локомобиля СК-250 находим, |
что Рш =3,5% |
|||
и Ш к в = 3 900 жг/л; подставив эти значения в формулу |
(13), получим: |
|||
|
3,5-3 900 |
|
|
|
•Же = зз (100 + 3,5) — 4 мг'экв1л- |
|
|
||
Ниже приводятся значения общей жесткости питатель |
||||
ной воды (мг-экв/л), |
при которых |
можно допускать |
ра |
|
боту некоторых типов |
локомобилей |
с периодической |
про |
дувкой.
Типы
локомобилей
Ж ме > Ж Са
-ЛМV |
-ЛМVIl |
-ЛМVIII |
и |
175-СК |
-СК250 |
-СК350 |
-СТ125 |
Сампо 175л. с. |
Грама-VI |
|
|
|
Ю |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
еч |
|
|
|
|
|
|
3,89 2,37 3,11 3,43 2,65 2,94 2,31 2,82 4,56 4,52
5,29 3,24 4,23 4,66 3,61 4,00 3,15 3,84 6,22 6,19
57
При осуществлении непрерывной шламовой продувки расчет ее производится следующим образом. Зная общую жесткость питательной воды, определяют ее потенциаль ное шламосодержание; затем определяют процент шламо вой продувки, после чего находят расход воды через ли нию непрерывной продувки по формуле
000-DPm |
(14) |
||
ё н = |
Too |
[кг/ч], |
|
где D — паропроизводительность котла, |
т/ч; |
||
Р ш— размер шламовой |
продувки в |
процентах паро- |
|
производительности |
котла. |
|
После этого определяют скорость воды в трубопро воде непрерывной продувки до шламоотделителя:
w„ ' 300 1 + 3 ОЖо |
1 + - 100 [м/ч], |
(15) |
где Кв— водяной объем котла, ж3;
Рб— степень безвозвратной продувки в процентах паропроизводительности котла.
Далее, определяют диаметр трубопровода непрерыв ной продувки до шламоотделителя:
+ |
= 1 1 3 0 j / -8^ [ м м \ , |
(16) |
где ппр — удельный |
объем продувочной |
воды, м?\кг\ |
остальные |
обозначения те же, |
что и в форму-' |
лах (14) и (15).
В практике расход воды через линию непрерывной про дувки регулируется степенью открытия игольчатого вен тиля или подбором дроссельных шайб в зависимости от рабочего давления пара в котле.
При частичном катионировании большое количество накипеобразователей удаляется из воды до попадания ее в котел, поэтому в котле образуется значительно меньше шлама, чем при внутрикотловой термохимической водопод готовке с дозированием реагентов. Количество шлама в кот ловой воде уменьшается пропорционально количеству воды, направляемому в натрий-катионитовый фильтр. Если в натрий-катионитовый фильтр направляется какая-то часть у общего количества исходной воды, то потенциаль-
58
ное шламосодержаиие питательной воды надо определять по формуле
Шпв = ( 1 - у ) ш а в [мг/л],
где Я/Ив>— потенциальное шламосодержание исходной воды, мг/л.
Следовательно, при одной и той же исходной воде размер шламовой продувки локомобильного котла при частичном катионировании будет меньше, чем при внутрикотловой водоподготовке с дозированием химических реагентов, и составит:
р = . О - ^ и . в - ю о
[*/.]■
В случае применения внутрикотловых термоумягчителей надо осуществлять шламовую .продувку как шламоотстойника термоумягчителя, так и самого локомобильного котла. В шламоотстойниках термоумягчителей концентра ция шлама достигает 15 000—60000 мг/л, а концентрация шлама в самом котле 'получается весьма незначительной. Вследствие этого общий размер потребной продувки тер моумягчителя и ко'тла получается значительно меньшим, чем при внутрикотловой водоподготовке с дозированием реагентов или частичном натрий-катионировании.
Приведенные сведения о шламовой продувке локомо бильных котлов должны использоваться как расчетные и подлежат уточнению в процессе эксплуатации.
Надо отметить, что проведение правильной, хорошо ор ганизованной продувки по шламу является важнейшим фактором обеспечения безаварийной и экономичной рабо ты локомобиля при внутрикотловой водоподготовке, ча
стичном натрий-катионировании, а также |
ультразвуковом |
и электромагнитном способах обработки |
воды. |
10. РАСЧЕТ ПРОДУВКИ ПО СУХОМУ ОСТАТКУ
Размер продувки котла по сухому остатку определяет ся по формуле
а С ' |
-100 |
(17) |
Р с = Г |
_ ! г >--[°/о] |
|
^к.в а^п.в |
|
где Свв— уточненная величина сухого остатка или так называемый скорректированный сухой остаток
59
питательной воды, который в свою очередь определяется по формуле
£',в= С и, - № |
к + СтпЖ 0 [мг/л], |
|
|
(18) |
|||
где Спв — сухой остаток |
исходной |
воды |
по |
данным ана |
|||
лиза, мг/л\ |
|
|
жесткости |
в мг/л; при |
|||
ф — эквивалент 1 мг-экв/л |
|||||||
Ж Св больше |
Ж ^ |
ои |
равен |
45 |
и |
при |
Ж Ме |
больше Ж Св — равен |
33; |
|
|
|
|
||
Ж к— карбонатная |
жесткость питательной |
воды, |
|||||
мг-экв/л; |
|
|
|
|
|
мг-экв/л; |
|
Ж а— общая жесткость питательной воды, |
|||||||
Сант— увеличение сухого остатка за |
счет |
введения |
|||||
антинакипина |
при |
внутрикотловой |
химводо- |
||||
подготовке; при Ж 0 |
меньше 5 мг-экв/л |
Сант |
|||||
принимается равным 6 мг/л, а |
при |
Ж а боль |
|||||
ше 5 мг-экв/л — равным 3 мг/л. |
|
|
|
В этой формуле для определения скорректированного сухого остатка принято, что при попадании воды в котел величина сухого остатка снижается вследствие выпадания в осадок всех солей карбонатной жесткости, а незначи тельная остаточная карбонатная жесткость в расчет не принимается. Если отсутствуют данные анализа исходной воды по сухому остатку, то скорректированный (приведен-- ный к котловым условиям) сухой остаток питательной воды может быть определен по формуле
|
с п.в=70° ^ н.к |
|
|
(19) |
||
где Ж нк— некарбонатная |
жесткость |
питательной |
воды, |
|||
мг-экв/л (для |
упрощения |
можно |
учитывать |
|||
только CaSOJ; |
учитывающий все |
прочие со |
||||
б— коэффициент, |
||||||
ставляющие |
сухого остатка. |
|
|
|||
Величина 0 для рр. Москвы, Волги, Оки, Камы и Уфы |
||||||
принимается в пределах |
|
1,2 —2; ориентировочно |
можно |
|||
принимать в среднем 0= 1,6 . |
для природно ще |
|||||
Последняя |
формула |
неприменима |
||||
лочных вод с |
избыточным количеством |
солей |
натрия. |
Пример. Определить размер продувки по сухому остатку локомо биля СТ-125, работающего без возврата конденсата с режимом внутри котловой химводоподготовки. Данные анализа питательной артезиан
60