Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Специальные вопросы строительной теплофизики учебное пособие

..pdf

Скачиваний:

Добавлен:

29.10.2023

Размер:

4.32 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 78 / 118 9 10 11 > Следующая >>>

я = ян+ Япexp

Я 2 а (

— —

—

)

i erfc

Н I /

(

- ? - )

рк2

р2

)

\ Р к 2

' Р

erf

H) erf с ( H

exp(\

-i^iSV'Hр2 s in 2 ф

ТС

arc sni n l / - - ^

'СнрЧ^к*

?, arc sin

| /

(V.13)

1 + е х р

х„

?н

* a [ ^ r

—

I I f erfc

0 2

е х р

Я 2 а х

d ф | —

"V ?2+ Ч*к2

arc sin

тй

(V. 14)

Хн Р2 -f

—

I /

- Q/

“

тРк2

’

Д л я

р а сч е то в

1 / а

■

эти

ф о р м ул ы

м о г у т

б ы ть

п р е

п р и И —

р—

о б р а зо в а н ы а н а л о ги ч н о

ф о р м ула м

( V .7 ) - :- ( V .1 0 ) ,

т.

е.

Л ° > тн, Л =

(0, хн) -

—

\ t B —

Н О , x„)J е хр

Я 2 а

| — — Ч--------) | e rfc

\ н \ /

( —

—

-j—

—

Рк2 ‘ p2 / J

| /

" Ч р к2

1 Р2 /

-I------- [ t B — t (0, хн)]

arc

sin

ч \.P' + 'ft,* ’

(V.15)

)

Е п = 1 + е х р

" Ч р Т + р Н е г , с .

а I

—

0 2

тр *

(УЛ6)

--------- arc s in

—

r *

ХРК2

7Г

Тн р2

Я = Ян + Ян е х р

I Я 2 а

—

erfc | / Я | /

V Р„2

Р2

■ ? н arc

s in . .

Р2 +

''Р'к2

(V.17)

•/

■— — 1+ exp H2 а	X	erfс Я	а
				Я2
Яп	7

------	arc sin	THp+t pK-		(V.18)
7t	i n V

Значения qHи t (0, хн) следует определять по формулам

Яit\

Я»

1 , 2 Уат„ ’

V '■

t (о, +,) - тД ! нт V a ^ + t0 или ^(0,хн) = ^в- - ? а - .

Формфактор р является функцией критерия Фурье и опреде ляется по графику на рис. 19 (где D — диаметр поперечного сече ния выработки). При этом если расчет ведется для сооружений прямоугольной, трапециевидной или иной формы, вместо Ro следу ет подставлять эквивалентный радиус, определяемый по формуле

2 F„

R„

где FB и р — соответственно площадь и периметр сечения выра ботки.

Формфактор рк в зависимости от формы выработки может иметь следующие значения:

Для безграничной плоской	стенки..........................
Для цилиндрической выработки большой протя
женности .................................................................	1+0,38 Vа тн
	йо
Для прямоугольной выработки большой протя
женности .....................................................................	1+0,76 — V а тн
	Р

Пользование полученными решениями при практических рас четах -ввиду их сложности весьма затруднительно. Поэтому при шлось выполнить громоздкую работу по вычислению и номографи рованию аналитических решений для относительной безразмерной температуры поверхности выработки и относительной величины теплового потока (теплопотерь), необходимых для теплового рас чета отопительных систем и систем кондиционирования воздуха

подземных сооружений.

Аналитические решения (V. 11) — (V. 14), вычисленные при раз личных сочетаниях критериев Фурье и Био для вероятных преде лов их изменения в реальных условиях строительства и эксплуа-

тации подземных сооружений, приведены на рис. 20 в виде крите риальных зависимостей

En = f \ H	'V а	Н	V-а ■	Я	Г 7 Х н 7 1 l / " 1а х
En = f \ H		Н		Я~н	я	Н
					я

На рисунках 21, 22 и 23 приведены результаты сравнительных расчетов по определению температурного режима подземного со оружения в процессе натопа и последующей длительной эксплуа тации. Расчет проводился по приведенным выше формулам и ме тодом гидравлических аналогий. Для расчета была принята под

земная	цилиндрическая выработка радиусом	Л?0= 3	м со следую
щими	теплофизическими характеристиками:	а = 5	ккал/м2• час ■

■град, л = 1 ккал/м- час • град, а=0,0025 м2/час. Рассматривались три варианта продолжительности натопа сооружения: 100 час\

Ри с . 20. Номограмма для определения переменных во времени температуры поверхности выработки и величины теплового пото

ка (теплопотерь)

Р и с . 21. Изменение во времени температуры воздуха (/), температуры поверхности (2) и удельных теплопотерь (3) подземного сооружения в процессе его натопа (при тн=100 час) и последующей длительной экс плуатации (сравнительный расчет по формулам и на гидравлическом интеграторе)

tri О}

Р и с . 22. Изменение во времени температуры воздуха (/), температуры по верхности (2) и удельных теплопотерь (3) подземного сооружения в про цессе его натопа (при тн = Ю00 час) и последующей длительной эксплуа тации (сравнительный расчет по формулам и на гидравлическом интегра торе)

Р и с . 23. Изменение во времени температуры воздуха (/), температуры

поверхности	(2) и удельных теплопотерь (3)	подземного сооружения в
процессе его	натопа (при тн = 3000 час) и	последующей длительной
эксплуатации	(сравнительный расчет по формулам и на гидравлическом
	интеграторе)	\

1000 час и 3000 час. Продолжительность последующего поддержа ния постоянной температуры внутренней воздушной среды (tB= = 10°С), достигнутой к концу натопа, для всех трех вариантов со ставляла около 7 лет.

Как видно из рисунков, результаты расчетов по формулам (по казаны сплошной линией и обозначены: 1 — температура воздуха; 2 — температура поверхности; 3 — теплопотери) и результаты рас чета на гидроинтеграторе (отмечены точками) дают довольно хо рошую сходимость на всем интервале расчетного времени.

Данные примеры показывают, что теплопотери сооружения после завершения натопа значительно уменьшаются. Так, уже че рез год после окончания предварительного прогрева тепловым по током постоянной величины теплопотери сооружения уменьшаются в первом случае (натоп 100 час) примерно в 10 раз, во втором (натоп 1000 час) — в 3,6 раза и в третьем (натоп 3000 час) — в 2,4 раза; через 5 лет, соответственно, в 18, 7 и 4 раза. Таким образом, приведенные примеры наглядно показывают необходимость учета в теплотехнических расчетах подземных сооружений переменный характер их теплопотерь в зависимости от времени эксплуатации.

Краткие выводы

1. Проведенные исследования показывают необоснованность ут верждений о стабилизации теплопотерь подземных сооружений после завершения предварительного натопа, расчетный период ко торого составляет 2500 и даже более часов.

2. Полученные расчетные зависимости позволяют определять истинную величину теплопотерь сооружения в процессе длитель ной его эксплуатации (после завершения натопа), что обусловли вает принятие обоснованного решения по выбору мощности источ ников и систем тепло- и холодоснабжения для обеспечения в со оружении требуемых температурных условий.

Г Л А В А 6

ВЫБОР МАТЕРИАЛОВ ДЛЯ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИИ НАГРЕТЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ В НЕВЕНТИЛИРУЕМЫХ И ПЛОХО ВЕНТИЛИРУЕМЫХ ПОМЕЩЕНИЯХ

Изоляция нагретых поверхностей служит для предупреждения ожогов обслуживающего персонала и для сокращения тепловыде лений от нагретых поверхностей.

В результате обследования промышленных помещений, в кото рых не предусматривается по экономическим соображениям искус ственная вентиляция, установлено:

—многие используемые материалы при нагреве выделяют ток сичные газы и пары, что приводит к повышению концентраций вредных газов и паров в воздухе до предельно допустимых норм и выше;

—температура на наружных поверхностях изоляции часто до стигает 50—60° С и выше;

—нагретая запорная арматура, фланцы трубопроводов, кла паны, компенсаторы, как правило, полностью или в значительной части не изолируются. Результатом этого является повышение тем пературы воздуха в помещениях.

Изоляционных материалов .существует много, но сравнительных данных о них недостаточно. В главе рассматривается вопрос вы бора материалов и изделий для изоляции нагретых поверхностей в невентилируемых и плохо вентилируемых помещениях. В отноше нии вентилируемых помещений ограничимся здесь существенным замечанием о том, что при расчете систем вентиляции необходимо учитывать токсичные газы и пары, выделяющиеся при нагреве изо

ляционных материалов, имеющих в своем составе органические свя зующие.

I. ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ДЛЯ ВЫБОРА ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ ДЛЯ ОСНОВНОГО СЛОЯ ИЗОЛЯЦИИ

Выбор материалов и изделий для изоляции нагретых поверхно стей производится путем сравнения следующих основных характе ристик:

— коэффициента теплопроводности и объемного веса;

Наименование		материалов	№ ГОСТа или ТУ
	1			2
Асбестовые		изделия
Асбестовая	бумага		ГОСТ	2630-44
Асбестовый	картон		ГОСТ 2850-58
Асбестовый	шнур		ГОСТ	1779-55
Асбопухшнур				»
Асбомагнезиальный		шнур		»
Асбестовая	ткань		ГОСТ 6202-52

Минеральная вата и изделия из нее

Фильерная минеральная вата «ВФ» ТУ-21 -3-1 -66 рулонированная

Минеральная вата

ГОСТ 4640-66

Минеральная вата без связующих

ГОСТ 4640-66

Минеральная вата на неорганических связующих

Маты прошивные из минеральной ТУ-21-3-3-66 ваты «ВФ»

Маты минераловатные	прошивные			ТУ 137-63
				ГМСС СССР
Маты минераловатные	прошивные			ТУ 137-63
				ГМСС СССР
Маты и плиты полужесткие минера-				ГОСТ	9573-60
ловатные на фенольной связке
Плиты минераловатные на глиняно-
крахмальном вяжущем
Плиты минераловатно-асбестовые КЧ				ТУ 95-52
				МСПТИ
Скорлупы минераловатные		на	связ-	ТУ 136-63
ке из фенольных смол				ГМСС СССР
Скорлупы минераловатные		отштука-
туренные или футляры (полуци
линдры и цилиндры минераловат
ные с металлической наружной по
верхностью)
Цилиндры полые минераловатные на				ТУ 133-63
фенольной связке				ГМСС СССР
Стеклянная вата и изделия из нее
Стеклянная вата или волокно на не-				ГОСТ	5174-59
органических связующих				ГОСТ	7076-54
				ГОСТ 2227-51
				ВТУ 11-54 МПСМ
Стеклянная вата или волокно без				ГОСТ	5174-49
связующих				ВТУ	11-54
				МПСМ СССР
Рулонный стекловолокинстый			мате-	ВТУ-13-59

Основные свойства теплоизоляционных материалов

Т а б л и ц а 17

Н е н ы

Объемный

Коэффициент

Предельная

Выделение

вредных

единица

оптовая

сметная цена, франко

Краткая

характеристика

вес мате

теплопроводности,

температура

приобъектный склад,

Положительные стороны

Недостатки

Выводы об использовании

газов

или

паров

измере

цена,

1-й территориальный

риала, кг\м3

ккал: м-час-град

применения, °С

ния

руб.

p-он Московской

области

825-955

0,135+0,00016 tcp

500

Выделяет

Состав: асбест

65%, каолин

30%, 1000-1400

0,135+0,00016 tcp

600

Выделяет

много

крахмал 5%

Состав: асбест -)- хлопок 18,5%

1000-1300

0,12 4-0,0002 tcp

220

Выделяет

много

790

820

То же

1000-1300

0,105-f 0,00027 tCp

220

То

же

■

560

584

Состав: магнезия «альба»,

асбест,

1200

0,095+0,00025 tcp

400

хлопок 9%

Выпускается:

1) асбестовая

ткань с

600-700

0,12 + 0,0002 fcp

450

Асбестовая

ткань

хлопком (марка АТ-7 и АТ-8, хлоп-

(АТ-9 до 900°)

хлопком,

выделяет

ка 9%; марка АТ-9, хлопка 19%);

много

2) асбестовая ткань с непрерывной

стеклянной нитью (ACT-1, АСТ-4)

Получается путем распыления рас-

0,032

при 0°C

700

Выделяет

наличии

при

плава шихты из мергеля и извест-

0,040

при

50°С

органических

добавок.

няка. Для

предотвращения

пыле-

Не выделяет

при

от-

образования допускается

вводить

0,048

при

100°С

сутствии

органиче-

добавки (эмульсии, масло

и др.)

ских добавок

(огова-

до 1% от веса ваты. Ширина ру-

ривается

в заказе)

лона 1 м

Допускается по ГОСТ вводить до-

75-150

От

550-600

Выделяет

много

м:‘

5 ,5 - 5

10,2

бавки (масла, битум и др.)

до 1%

0,03+ 0,00(Н9

\ л ь е р н а я

0,042+0.-00042 ^ср

13,1 —

18,1-18,3

—12,9

75-150

От

550-600

Не выделяет

То же

0,03 + 0,00019 tcp

до 0,042+0,00042 гср

' Огнестойкость

водности

1.Относительно высокий коэффи циент теплопроводности

2.	Выделение токсичных	газов
	при наличии органических свя+
3.	зующих	I
3.	Высокая стоимость	I

Плохая транспортабельность

В самостоятельных изоляционных конструкциях применять не ре комендуется. Можно применять как вспомогательный изоляци онный материал, если изделия изготовлены на неорганических связующих

Рекомендуется в качестве полуфаб риката при отсутствии добавок в вате.

г	ности и малый объемный вес	1. Плохая		транспортабельность	Не рекомендуется
2.	ности и малый объемный вес	2.	Пыление	при монтаже
2.	Высокая температуроустойчивость	3.	Выделение вредных газов
3.
4.
5.
	То же	1.	Плохая транспортабельность		Рекомендуется как полуфабрикат
		2.	Пыление при монтаже

Неорганические связующие — жидкое стекло или др.

Маты изготовляются типа МП/С на металлической сетке и типа МП/Б на битумной бумаге. Размеры матов МП/С: длина 3 и 5 л, ширина 0,5 и 1 м, толщина 50—100 мм через каждые 10 мм.

Минеральная вата с органическими связующими (маты, выпускаемые промышленностью)

Минеральная вата с неорганическими связующими или без связующих

Содержание фенольных смол 4—6%

Состав: минеральная вата и глинянокрахмальная связка

Состав: минеральная вата, асбест, бентонитовая глина, битум 5%

Минеральная вата на неорганических связующих

В минеральной вате содержатся фенольные смолы

Связующие до 2—5%

300—400

550—600

То же

„

Рекомендуется

100

0,032

при 0°С

До 600 для матов Не выделяют

при отсут-

коэффициент теплопро-

Рекомендуется при отсутствии орга

0,049

при

100°С

типа МП/С

ствии

органических

водности

нических добавок в вате.

добавок

минераль-

ной вате «ВФ». Выде-

0,066

при

200°С

ляют при наличии до-

бавок в

вате

80-225

0,031-0,037

600° с обкладкой

Выделяют

много

3 2 ,8 -

26-41

Выделение ядовитых газов

Не рекомендуется

при 20°С

металлической

- 4 9 ,2

сеткой, 400° с обкладкой стеклотканью

80-225	0,031—0,037	То же	Не выделяют
	при 20° С
Маты	Маты 0,046 при	300	Выделяют
Маты	25°, плиты 0,05
75—100;	25°, плиты 0,05
75—100;	при 25°
П Л И Т Ы	при 25°
П Л И Т Ы
125-200		550	То же
350-400	0,065—0,07	550	То же
350-400	при 25°С
	при 25°С
350-400	0,068—0,073	150	Выделяют много
350-400	при 50°С
	при 50°С

3 2 ,8 -	26	-41
—49,2
6 ,5 -8 ,5	М а т ы:
6 ,5 -8 ,5	11,3—13,3
13-20	П Л И Т Ы :
13-20	18,8-26,5
8,5 -13,1	14,1	-20	г	температуроустоичи-
			1 .	температуроустоичи-

вость

150-200	0,048-0,050	300	То же		м3	20-26	25,8-32,1	1.		производительности
150-200	при 5°С							2. Повышение		производительности
	при 5°С								труда при монтаже
									труда при монтаже
150-200	0,050 при 5°С	550	Не выделяют			50-25	53 -34			То же
150-200
150-200	0,048-0,050	300	Выделяют	много	-	20-25	25-32			То же
150-200	при 5°С				-
До 150	0,034 + 0,0003 ^ср	450	Выделяет	много	я	Из непрерывного волокна		1.	ности и малый объемный вес
До 150	0,034 + 0,0003 ^ср					24	29,6		ности и малый объемный вес
							Дутьевая	2. Относительно малая c t o h m o c t i
							13,4	J. Химическая		стойкость
								4.	Высокое звукопоглощение
								5.

			Рекомендуется
Выделение	ядовитых	газов	Не рекомендуется
Выделение	ядовитых	газов	То	же
1. Выделение ядовитых газов			Не рекомендуется
2. Низкая температуроустойчивость
Выделение	ядовитых	газов	То же
			Рекомендуется
Выделение	ядовитых	газов	Не	рекомендуется
1. Выделение ядовитых газов			То	же
2. Плохая	транспортабельность

В соответствии с ВТУ-11-54 допуска-		До 150	0,034 + 0,0003 tcp	450	Не выделяет	То же	То же	То же	Рекомендуется
В соответствии с ВТУ-11-54 допуска-
ется по согласованию с заказчиком
поставка	ваты без замасливателя		0,036 при 20°С	100	Выделяет много		1г. Низкий	коэффициент теплопровод Выделение ядовитых газов	Не рекомендуется
			0,036 при 20°С	100	Выделяет много		1г. Низкий	коэффициент теплопровод Выделение ядовитых газов	Не рекомендуется
Содержание	связующих смол 1,5—	30-65	и 2,5 % замасли-				ности
Содержание	связующих смол 1,5—	30-65	и 2,5 % замасли-				2

Маты минераловатные прошивные		ТУ 137-63
		ГМСС СССР
Маты минераловатные прошивные	]	уу j37-63
	I	ГМСС СССР
	I	ГОСТ 9573-60
Маты и плиты полужесткие минера-1		ГОСТ 9573-60
ловатные на фенольной связке	I
Плиты минераловатные на глиняно
крахмальном вяжущем
Плиты минераловатно-асбестовые КЧ		уу 95-52
	;	МСПТИ
Скорлупы минераловатные на связ		ТУ 136-63
ке из фенольных смол		ГМСС СССР

Скорлупы минераловатные отштука туренные или футляры (полуци линдры и цилиндры минераловат ные с металлической наружной по верхностью)

Цилиндры полые минераловатные па фенольной связке

Стеклянная вата и изделия из нее

Стеклянная вата или волокно на не органических связующих

ТУ 133-63

ГМСС СССР

ГОСТ 5174-59 ГОСТ 7076-54 ГОСТ 2227-51

ВТУ 11 54 МПСМ

Стеклянная вата или волокно без: ГОСТ 5174-49 связующих ВТУ 11-54

МПСМ СССР

Рулонный стекловолокнистый мате ВТУ-13-59 риал

Холсты из ультрасупертонкого волок	МРТУ 6
на	М879-62

Материал теплозвуконзоляционный МРТУ-11-64 марки АТМ-1

Материал теплозвукоизоляционный ВТУ 35ШП-1-62 марки АТМ-3

Материал теплозвукоизоляционный ВТУ 35ШП-3-62 марки АТМ-4

Материал теплозвукоизоляционный	ТУС-1-57
марки АТИМС	Моек. гор. УЛП

Минеральная вата с органическими связующими (маты, выпускаемые промышленностью)

Минеральная вата с неорганическими I связующими или без связующих

Содержание фенольных смол 4—6%

80-225	0,031-0,037
	при 20°С

	80-225	0,031-0,037
		при 20° С
	Маты	Маты 0,046 при
	Маты	25°, плиты 0,05
	75—100;	25°, плиты 0,05
	75—100;	при 25°
	плиты	при 25°
	125-200

(Состав: минеральная				вата и	глнняно-		350-400
I крахмальная			связка
Состав: минеральная вата, асбест,							350—400
бентонитовая глина, битум 5%
							150-200
Минеральная вата на неорганиче							150-200
ских связующих
В минеральной вате содержатся фе							150-200
нольные смолы
[Связующие		до 2—5%					До 150

В соответствии с ВТУ-11-54 допуска							До 150

ется по согласованию с заказчиком
поставка		ваты без		замасливателя
Содержание		связующих смол				1,5—	30—65
16%
Холст	не	содержит		органических			8
включений.			Стеклянные		волокна
связаны между собой силами есте
ственного		сцепления
Связующая — формальдегидная						смо-	10
ла.	С одной стороны мат облицован
фольгой или синтетической плен
кой. Толщина матов 20—40 мм

0,065-0,07

при 25°С

0,068—0,073

при 50°С

0,048-0,050

при 5°С

0,050 при 5°С

0,048-0,050

при 5°С

0,034 + 0,0003 tcp

0,034+0,0003 tcp

!		0,036	при 20°С
	I	и 2,5%	замасли-
		вателя

0,03 при 20°С

0,027 при 20°С

Мат не содержит органических вклю-	40	0,03	при 20°С
чений. Толщина мата 5—20 мм,		0,041 при 160°С,
длина ПО см, ширина 55 см		0,06	при 260°С

Мат не содержит органических свя 110-120 зующих. Толщина мата 15 и 20 мм, длина 950 мм, ширина 500 мм

600° с обкладкой	Выделяют много
металлической
сеткой, 400° с об
кладкой стекло
тканью
То же	Не выделяют
300	Выделяют
550	То же
150	Выделяют	много
300	То же
550	Не выделяют
300	Выделяют	много
450	Выделяет	много

450 Не выделяет

100	Выделяет много

450	Не выделяют

150 Выделяет много температуре выше

150°С

450 Не выделяет

1100 Не выделяет

В матах используется незамасленное			75-100 0,026 (1+0,009 ^ср)	450	То же
стекловолокно.	Толщина	мата	при объемном весе
5—15 мм			100 кг/м3

32,8—	26	-41		Выделение	ядовитых	газов	Не рекомендуется
—49,2
3 2 ,8 -	26	-41					Рекомендуется
—49,2
6 ,5 -8 ,5	Ма т ы :	-13,3		Выделение	ядовитых	газов	Не рекомендуется
6 ,5 -8 ,5	11,3	-13,3
\| 13-20	П л и т ы :
\| 13-20	18,8	-26,5
\|8,5-13,1	14,1	-20	1. Низкая стоимость	Выделение	ядовитых	газов	То же
			2. Высокая температуроустойчи-

вость

				1.	Выделение ядовитых газов
				j2.	Низкая температуроустойчивость
м3	\ 20-26	25,8-32,1	1. Низкая стоимость	Выделение ядовитых газов

2.Повышение производительности труда при монтаже

50-25

53 -34

То же

		20-25			25-32			То же	Выделение	ядовитых	газов
		Из непрерывного волокна					Низкий коэффициент теплопровод 1. Выделение ядовитых газов
		24			29,6	2.	ности и малый объемный вес		2. Плохая	транспортабельность
		8	I	Дутьевая		2.	Относительно малая стоимость
		8	I	'	13,4	3.	Химическая стойкость
						4.	Высокое звукопоглощение
						5.	Не гниет
		То же			То же			То же
						1.	Низкий	коэффициент теплопровод Выделение		ядовитых	газов
						2.	ности	стоимость
						2.	Низкая	стоимость
						3.	Химическая стойкость
						4.	Высокое звукопоглощение
кг		3,82				1.	Низкий	коэффициент теплопровод
м3		30,56				2.	ности
						2.	Малый объемный вес
						3.	Высокая	температуроустойчивость
						4.	Химическая стойкость
						5.	Хорошо	выдерживает вибрацию
						6. Не колется при монтаже
								То же	Выделение	ядовитых	газов
Мат	тол								Высокая стоимость
щиной		3,42
5 мм		3,42
10 .		4,65
15 .		6,24
20	„	8,03

Очень высокая стоимость

Высокая стоимость

Не рекомендуется

То же

Рекомендуется

Не рекомендуется

То же

Рекомендуется

Не рекомендуется

Рекомендуется

Не рекомендуется

Рекомендуется при повышенных тре бованиях

То же

		1			2
Материал		теплозвукоизоляцион ный		ТУ МЛП
марки АТИМСС				1520-57
Материал		теплозвукоизоляционный		СТУ 35-110-61
марки АТИМССК				ВТУ МО 2-57
				Моек. обл. СНХ
Материал		теплозвукоизоляционный		ТУ МПСМ 182-53
марки АСИМ
Маты и полосы из стеклянного во-				ГОСТ	2245-43
локна
Маты	из стеклянного		волокна	ГОСТ	2245-43
Полосы из стекловойлока для тепло-				ТУ 45-50
изоляции трубопроводов
Маты и плиты стекловатные для				ГОСТ	10499-63
строительства
Жгут	стеклянный		теплоизоляцион-	ТУ 1335-51 МЛП
ный марки ЖСТ, ЖСТ-15				ТУ 660-51 МЛП
Другие		изоляционные материалы

Диатомит

Диатомитовые (трепельные) изделия

Пенодиатомовые изделия

Асбозурит

Совелит (порошок и изделия)

-___ J

Ньювель

Асбестоцементные изделия (плиты и скорлупы)

Известковокремнеземистые изделия

Вулканитовые изделия

Вермикулит обожженный зернистый

Асбестовермикулитовые изделия:

— на глиняно-крахмальном вяжущем;

-— на битумно-бентоннтовом вяжущем;

'— на синтетическом вяжущем

Асбестовермикулитовые изделия на жидком стекле

ТУ 135-63 ГМСС

СССР

ГОСТ 2964-52

ТУ 134-63

ГМСС СССР

ТУ 130-63

ГМСС СССР

Порошок ТУ 131-63

ТМСС СССР; изделия ГОСТ 6788-62

ТУ 965-431-47

и ТУ МХП

1688-47

Плиты-

ВТУ 65-49

МСПТИ, скорлупы:

ТУ 97-53

МС СССР

ГОСТ 10179-62

ТУ 300-56

МСПМ ХП

ТУ 203-54

МСП МХП

Вермикулитобетон (на жидком стекле)

Перлитовые изделия на цементной связке

Вспученный перлитовый песок

Перлитовые изделия на цементной связке

Перлитобетон (на жидком стекле с кремнийфтористым натрием)

Перлитобетон (на портландцементе)

ТУ 129-63

ГМСС СССР

ТУ 138-63

ГМСС СССР

ТУ 129-63

ГМСС СССР

Алюминиевая фольга (в конструкции ГОСТ 61'8-'62 7 Ч с воздушными прослойками)

Jla

Рыхлый

слой

стеклянного волокна +

0,03 (1+0,0093 /ср)

150

Выделяет много

при Мат

тол

смола (13—30%). Толщина

ма

температуре выше

щиной

3,10

та

5—15 мм

150°С

5 мм

„

4,08

„

5,32

Мат из стеклянного волокна на крем-

0,03(1+0,0093 tcр)

350

Выделяет

Мат

тол

нийорганической

связке.

Тол-

щиной

6,13

щина

мата

15—30 мм

15 мм

Стеганые маты из стекловолокна бес-

100-110

0,023 (1+0,056 tcp)

400

щелочного

состава,

облицованного

стеклянной

тканью

прошитого

стеклянными нитками. Толщина ма

та 5 и 9 мм: Диаметр волокон 6 мк

Верхний и нижний слои стекловолок-

Маты

0,034+0,0003 ^ср

450

Выделяют

.и3

1 -3 5 ,2

14-42,2

на

проклеиваются 2—5%-ным раст-

100-170,

вором декстрина или другим клеем.

полосы

Могут быть обернуты фольгой

120—200

Стеклянная вата или волокно без свя-

100-170

0,034 + 0,0003 fcp

450

Не выделяют

11-35,2

зующих. Маты обернуты алюми

ниевой фольгой

Узкая

пластина из

стекловойлока

110-170

0,034+0,0003 tcp

450

Выделяют

прямоугольной формы (15—80 мм),

прошитого

стеклянными

нитками

Смолы в матах 5—8%, в плитах	5 0 -7 0
8—10%

Сердцевина из стекловолокна покры- 90 г'пог. м та сетчатой оплеткой. В оплетке 50 г!пог.м

2% замасливателя

Порошок	из осадочной породы	450—700
Сегменты,	блоки, скорлупы, кирпичи	500700
и другие штучные изделия

Кирпич, скорлупы		350-450
Кирпич, скорлупы
Состав: диатомит (трепел) 85%, ас		603-900
бест	15%
Состав: двойная углекислая соль		Порошок
магния и углекислая соль кальция		220,
85%, асбест 15%		П Л И Т Ы
		350—400
Состав: углекислая магнезия 85%, ас-		Изделия
бест	15%	350-400
Состав:	портландцемент и асбест	П литы
		300-350,
		скорлупы
		400-500
Состав: тонкодисперсный кремнезем,		200-400
известь, асбест, интенсификаторы
твердения
Состав: диатомит (или трепел) 65%,		350-400
гашеная известь 20%, асбест 15%.
Выпускаются плиты

0,04 при 25°С	200	Выделяют много
	450	Выделяет

0,10 -0 ,1 2 при	1000	Обожженный	диатомит
50°С		не выделяет
0 ,1 0 -0 ,1 5	900	Обжиговые	изделия	не	ж3	15	\|	Кирпич
при 50°С		выделяют				15	\|	20,5
						14-18		Сегменты
						14-18		1 8 ,8 -2 1 ,6
0 ,072 -0,10	850	Не выделяют				20		24,5
при 50°С
0 ,1 5 -0 ,2 1					ж3	4 ,8 - 3 ,9		10 ,4 -1 1 ,3
при 25°С
Изделия	450 (по ГОСТ	Не выделяет	после	про		23	\|	Порошок:
0,0736+0,000162 tcр	до 500°)	калки при	600°			23	\|	28,7
						28—25	\|	Скорлупы:
		ч				28—25	\|	41,2—38,5
''						2 2 - 2 0		Плиты:
''						2 2 - 2 0
0,0695+0,000083 fcp	350				М Л	140
Плиты	450				м*	0 ,4 6 -		Полуцилиндры:
0,075 -0,085						0 ,4 6 -		0,65—0,57
при 50°С скорлупы						—0,53
0 ,0 9 -0 ,1 0
при 50°С
0,045+0,00016 tcp	600	Не выделяют
при 200 кг/м 3,
0,065 + 0,00016 *ср
при 400 кг /м 3
0,07 + 0,00016 /ср	600

Продукт

выветривания

слюды.

125-200

0 ,0 7 -0 ,0 7 5

1100

В обожженном виде — порошок

при 30°С;

0,14

при 100°С

Плиты, скорлупы, блоки и прочие

250-300

При 30°С

изделия

0 ,075 -0,08

600

Выделяют

200-250

0,07 —0,075

200-250

0,07 -0 ,0 7 5

То же

400-500

0,0 9 -0 ,1 1

900

Не

выделяют

Состав:

вермикулит

обожженный

650-750

0,2—0,23 при

900

Не выделяет

(47,8—73,7%),

асбест

(7,5—15%),

Гср=400°С

диатомит, кремнефтористый натрий,

жидкое

стекло

(18,6—22,3%)

250 - 400

0 ,0 7 —0,00016 ИСр

600

Не выделяют

ж3

Плиты:

4 9 -4 5

61,9—58,5

Применяется

как

теплоизоляционная

Насыпной

0,03+0,00007 f.

950

Не

выделяет

засыпка и легкий заполнитель теп-

вес песка

где

7 — объемный

лоизоляционных

изделий

100—250

вес

песка,

кг/м 3

250-400

0,07+0,00016 tcp

600

Плиты

61,9—58,5

500—600

0 ,1 5 -0 ,1 7

600

То же

при гср=100оС,

0,19—0,23

при

Гср=300°С

400—500

0 ,1 -0 ,1 2

900

и более

при гср= 1 0 0 ос ,

0 ,1 1 -0 ,1 3

при

+ р=200°С

Изолирующий материал представляет

3 - 8

0,03

для

гладкой

400

собой воздушные прослойки, обра

в конструк-

фольги при 25°С,

зованные

листами

алюминиевой

ции с воз-

0,04 для

мятой

фольги

душными

фольги при 25°С

прослойка-

ми (без

опорных

конструк-

ций)

' У

								Продолжение табл. 17
		11			12			18
1.	Низкий	коэффициент теплопровод	1.	Выделение ядовитых газов			■ 1: е	рекомендуется
2.	ности и малый объемный вес		2.	Низкая температуроустойчивость
2.	Химическая стойкость
3.	Высокое	звукопоглощение
		То же	Выделение ядовитых газов				1о	же
			Небольшая толщина			матов	Г1е	рекомендуется
			Выделение		ядовитых	газов	'о	же
							3екомендуется
			Выделение		ядовитых	газов	14е	рекомендуется
					То же		Го	же

Высокая температуроустойчивость	1.	Высокий	коэффициент	теплопро		»
	2.	водности	объемный вес
	2.	Высокий	объемный вес
	3.	Малая индустриальность работ
То же	1.	Высокий	коэффициент	теплопро	Может применяться		для	изоляции
	2.	водности	трудоемкость	изоляцион	при температуре до		900° С при от
	2.	Большая	трудоемкость	изоляцион	сутствии замены
	3.	ных работ
	3.	Разрушение изоляции при вибра
		циях
	Высокий коэффициент теплопровод То					же
		ности
			»		Не	рекомендуется
	1.	Низкоэффективный материал			То	же
	2. В мастичной изоляции — не инду
		стриальный
	k .	J ._ г—	>> у ГГМ1^И1та:ЦцЧ				I	'
	k .	J ._ г—	>> у ГГМ1^И1та:ЦцЧ

1.Высокая стоимость

2.Вырабатывается в ограниченном количестве

Низкая

эффективность

Рекомендуются

скорлупы

в качест

ве защитного

покрытия

основного

изоляционного

слоя

гь

Рекомендуется

при

объемном

весе

1Й

200—300 кг/м3

Низкоэффективный теплоизоляцион Не рекомендуется

ный

материал

1- С течением времени дает

осадку

и Рекомендуется в виде засыпки в осо

чивость

1Й

появляются пустоты

бых условиях при отсутствии за

мены

Выделение ядовитых газов

Не рекомендуется

Отсутствие

гь 1.

Высокий

коэффициент

теплопро Рекомендуется при высоких темпера

газовыделений

водности

турах при отсутствии замены

То же

Не рекомендуется для изоляции

* Рекомендуются при отсутствии

билее"

эффективных

материалов

Рекомендуется в виде засыпки в осо

бых условиях при отсутствии за

мены

ть

Рекомендуется

при

отсутствии

более

Отсутствие

газовыделений

эффективных

материалов

Высокий коэффициент

теплопровод- Не рекомендуется для изоляции

ности

То же

Не рекомендуется для теплоизоля

ции

д-

Рекомендуется

„ ■

ности и малый объемный вес

ий

.;!■

Ч'

.+■

.‘

•

j|.

;■-Чт Л': • J 'gjfcte у.

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 78 / 118 9 10 11 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ