![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Специальные вопросы строительной теплофизики учебное пособие
..pdfА. В случае равенства значений теплофизических характери стик ограждающих конструкций и грунта:
по требуемой температуре поверхностей ограждающих конст рукций:
|
|
Qn ~ kn F (/„(-) — Ai(o>) т , |
(111.25) |
|||
где |
Q,,— количество тепла, |
которое необходимо подвести в со |
||||
|
|
оружение для получения расчетной температуры |
по |
|||
|
|
верхностей ограждающих |
конструкций в |
конце |
вы |
|
|
, |
бранного периода теплообмена (натопа) |
т, ккал; |
|
||
|
, , |
|
ккал |
|
|
|
|
«п — |
коэффициент теплопередачи, ----------------- ; |
|
|||
|
|
|
|
м2 ■час■град |
|
|
|
|
k П |
Ч |
. |
(III.26) |
|
|
|
|
1,13 У а т |
|
|
|
,, , ккал
х— коэффициент теплопроводности грунта,----------------- ;
м■час ■град
а— коэффициент температуропроводности грунта,——— ;
час
|
|
X |
|
„ |
„ |
вес грунта, |
кг |
Ч— объемный |
----; |
м 3
ккал с — удельная теплоемкость грунта,--------------;
кг ■град
т— расчетный период теплообмена, час,
/— поправочный коэффициент, учитывающий геометри ческую форму и размеры сооружения, влияние теплофизических характеристик грунта и периода теплооб мена
|
/ = 0,94+0,734 -L - V a x + 0,406 — а т, |
|
|
F |
F |
где |
L — суммарная длина всех |
двугранных углов сооруже |
|
ния, ж; |
|
F — суммарная площадь всех плоских ограждающих кон струкций сооружения, ж2;
п— число примыкающих к грунтовому массиву трехпранных углов сооружения;
tn(т)— расчетная температура поверхностей ограждающих конструкций в конце периода теплообмена (натопа),
град; /цо)— начальная температура поверхностей ограждающих
конструкций, град;
40
по требуемой температуре воздуха |
|
|
|||
Qb |
kBF (^в (х) |
(0) ) Т, |
(III.27) |
||
где Qb ~~ количество |
тепла, |
которое |
необходимо подвести в со |
||
оружение для получения расчетной температуры возду |
|||||
ха в конце выбранного периода теплообмена |
(натопа) |
||||
т, ккал, |
|
|
ккал |
|
|
, , |
|
|
|
||
коэффициент теплопередачи, ----------------- |
|
||||
|
|
1 |
м2-час-град |
|
|
k |
|
|
(III.28) |
||
1 |
1,13 V a^z |
||||
|
|
||||
, , |
«в |
Ь / |
ккал |
|
|
|
|
|
|||
ав — коэффициент теплоотдачи, |
----------------- . |
|
м2 • час-град
Б. В случае, когда теплофизические характеристики ограждаю щих конструкций отличаются от теплофизических характеристик грунта:
по требуемой температуре поверхностей ограждающих кон
струкций |
(III.29) |
Qn' = ka' F (t'a(t) tn(o)) 's |
где
г д е
kn' — коэффициент теплопередачи, |
|
ккал |
|
|||||
м2час -град |
|
|||||||
|
|
|
K f |
|
|
|||
|
|
kn |
|
|
|
|
(III.30) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
4 V а 0т s |
|
|
|
|
||
Х0— коэффициент |
теплопроводности |
материала ограждаю- |
||||||
щих конструкций сооружения, |
|
ккал |
|
|||||
--------------- —; |
||||||||
а0 — коэффициент |
|
|
|
м-час-град |
|
|||
температуропроводности |
материала ог- |
|||||||
раждающих конструкций сооружения, |
м2 |
|
||||||
-------, |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
час |
|
|
|
^0 |
То со |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
ограждающих |
конструкций, |
||||
у0— объемный вес материала |
||||||||
кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
с0— удельный вес материала |
ограждающих |
конструкций, |
||||||
ккал |
|
|
|
|
|
|
|
|
кг ■град ’ |
|
_ |
__ |
|
|
|
|
__ |
|
|
УFo„ - 1 |
|
|
|
|||
■s = 0,28209 ( |
2 |
0 ^ |
+ 1 |
) |
. у |
- p - |
V a ^ . |
|
W |
To CQ 1 |
|
|
|
|
U |
^ |
|
l — толщина ограждающих конструкций, м; |
|
41
по требуемой температуре |
воздуха |
|
|
|
|
|
Qb' = |
4 ' F ( tВ ( т ) |
|
4 (0 ) )т , |
ккал |
(Ш.31) |
|
где /гв' — коэффициент теплопередачи, |
|
|||||
|
|
|||||
|
|
1 |
м1час -град |
|
||
k ' - |
|
|
|
(III. 32) |
||
1 |
, 4 ] / а 0 |
х • 5 |
|
|||
|
|
|
||||
|
“в |
^ |
4 / |
|
|
|
Расчетную формулу для определения относительной погрешно сти температуры поверхностей ограждающих конструкций соору жения получаем из принимаемого условия равенства теплофизиче ских характеристик ограждающих конструкций и грунтового мас сива. Это условие обусловливает равенство расчетной мощности системы отопления, подсчитываемой по формуле (III.25), и мощно сти системы отопления, которая должна быть подсчитана по фор муле (III.29), т. е.
|
|
Qn = |
Qn'- |
|
|
|
|
(III.33) |
|
Однако в этом |
случае |
действительная |
температура поверхно |
||||||
стей ограждающих конструкций |
(t'n(т)) |
будет отличаться от рас |
|||||||
четной температуры (4(т>). На основании формул |
(III.25) и (III.29) |
||||||||
равенство (II 1.33) |
можно написать в виде |
|
|
|
|||||
4 |
(4(t) |
4(о>) — К (^п(т) |
4(0)). |
|
|
(III.34$ |
|||
Обозначив 4(0 —4(0) |
через |
А 4 |
, a |
t'nb) — 4(о> через |
А 4 ’ и |
||||
разрешая равенство (III.34) |
относительно |
■, |
получим |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
А 4' |
|
|
|
|
|
а |
4 |
__ 4 |
|
|
|
|
(III.35) |
|
|
д 4 |
4 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|||
Подставив значения kn и kn' |
из выражений |
(III.26) и |
(III.30) |
||||||
в равенство (II 1.35), получим в окончательном виде |
|
||||||||
|
А 4 |
I 4 |
Т о 1 |
/ fo„ + 1 |
|
|
(III.36) |
||
|
А 4' |
V 4 ^ |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||
Относительная ошибка температуры поверхностей ограждаю |
|||||||||
щих конструкций |
выражается формулой |
(III.6). |
Заменяя |
в этой |
|||||
формуле величину отношения |
t, |
|
|
|
(III.36), получим |
||||
|
выражением |
|
|||||||
расчетную формулу |
|
t |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1 |
4 То С0 |
\ VFoо+ 1 |
•100%. |
|
(III.37) |
|||
|
. |
4 |
с |
I |
|
|
|
|
|
42
Относительная ошибка температуры внутреннего воздуха под земного сооружения определяется по формуле (III.22). Для выво да расчетной формулы относительной ошибки температуры возду ха рассмотрим условие равенства расчетной мощности системы отопления, подсчитываемой по формуле (III.27), и мощности си стемы отопления, которая определяется по формуле (III.31), т. е.
QB= |
QB' или kB(4(.) — У (0)) = |
К ' (t’B(х) — tB(о)) . |
(III.38) |
||||||
Обозначив |
|
|
о) через |
&ts, |
а |
Хв(х) —Д (0) через |
A t B' и |
||
разрешая равенство |
(III.38) относительно |
Д t„ |
получим |
|
|||||
Д U |
|
||||||||
|
|
|
д tB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k B |
|
|
|
|
(III.39) |
|
|
|
|
д tB |
kB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Подставив |
значения |
kB и kB из |
выражений |
(III.28) и (III.32) |
|||||
в равенство (III.39), |
получим |
|
|
|
|
|
|
||
Д^в |
|
|
Х 0 Х / - | - |
1 , 1 3 <хв Х п a t |
|
(III.40) |
|||
A t : |
|
|
|
|
Ху с |
/fop - 1 |
|||
|
|
|
|
|
|||||
|
}-0 Kf + |
|
|
|
2(У7ч+ 1) |
|
|||
|
I > 1 3 £ХВ X У |
й 0 Т |
То с о |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Заменяя в формуле |
(III.22) |
величину отношения — —выраже- |
|||||||
* |
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
нием (III.40) и производя соответствующие преобразования, полу чим расчетную формулу относительной ошибки температуры воз духа
|
|
YFo0- i |
|
|
1 |
, 1 3 а „ Х У Ч ч — — ) |
2<^ ° “ + 1) - х 0]/а т |
|
|
fS |
■ о То с о ' |
|
|
■-100%. |
ot = |
Х у с |
УТъ- 1 |
||
|
Х0 X / + 1 , 1 3 a B X у а 0т [ - |
2 (У/уГ+ 1) |
|
|
|
|
|
или
|
Ы З « в V z |
”■—’ |
|
. \ Х о Т осо I |
|
J<B- |
|
|
|
|
|
I |
/ y ^ X y c + l , ^ ] / X |
|
\ |
|
|
■д ? | |
+ |
Г |
)I |
|
|
|
[ -100%. |
|
|
|
I |
|
со \ |
Т о |
) |
|
|
|
(III.41) |
Пример. Определить относительные ошибки температур внут реннего воздуха и поверхностей ограждающих конструкций, полу чающиеся в результате расчета мощности системы отопления под земного сооружения при условии принятия равенства значений
4а
теплофизических характеристик ограждающих конструкций и грунта.
Сооружение |
имеет |
следующие размеры: ширина 5= 10 м, вы |
сота Н—5 м и |
длина |
L= 50 м. Толщина ограждающих конструк |
ций сооружения / =0,2 м. Теплофизические характеристики:
1) ограждающих конструкций сооружения:
коэффициент теплопроводности Х0 = 1,5 ----- ккал----- .
|
м-час-град |
|
коэффициент температуропроводности ай= 0,003 |
м1 |
|
---- ; |
||
|
К2, |
час |
объемный вес То = 2500 |
|
|
---- ; |
|
|
|
л 3 |
|
ш а л
удельная теплоемкость с0 = 0,2
кг-град
2) окружающего грунтового массива:
ккал
коэффициент теплопроводности X= 0,3
м-час -град
коэффициент температуропроводности а = 0,00075
час
объемный вес т = 2000 кг м°
ккал
удельная теплоемкость с = 0,2
кг -град
Коэффициент теплоотдачи
ккал м1 -час-град
Относительная ошибка температуры поверхности ограждающих конструкций
Величину относительной ошибки температуры поверхностей ог раждающих конструкций определяем по формуле (III.37):
|
|
1 |
|
8, |
= [. 1 |
— ( - ° То С°- j Y F o„ + 1 |
100% . |
п |
L |
V Ц с |
|
1. Для периода теплообмена (натопа) |
т=2500 час |
||
V F o 0=- |
V a 0z |
V 0,003-2500 |
2,74 |
l |
0,2 |
13,7; |
|
|
|
44
+ + + |
\у7 + + 1 |
/ 1,5-2500-0,2 |
Чi4.7 |
Цс |
! |
V0,3-2000-0,2 |
/ |
8,п = (1 - 1,132)-100 = - 13,2%.
2. Для периода теплообмена (натопа) т==1000 час
лГ рг- |
V 0 ,003 -1000 |
1.73 |
= 8,65; |
|
V F o‘ - |
-------оЛ------ “ |
“о Т |
|
|
До То Со \ У т £ г 7 |
/ 1,5-2500-0,2 |
|||
\ > д с / |
|
\0,3-2000-0,2 |
||
ota - |
(1 - |
1,21)• 100 = - |
21%. |
Таким образом, для периода теплообмена (натопа) т=2500 час фактическая температура поверхностей ограждающих конструкций будет ниже расчетной на 13,2%, а для периода теплообмена (нато па) т—1000 час — на 21%.
Относительная ошибка температуры внутреннего воздуха
Величину ошибки внутреннего воздуха подземного сооружения определяем по формуле (III.41)
1.13 ав V / / |
|
/дс |
\тТ++1 |
- 1 |
1 |
/-о То со |
! |
•100%. |
|
|
|
|
|
|
/!/> -+ + 1дз<хв у |
* ( |
|
1 |
|
д — У ^ 0' |
||||
|
|
\ |
Т о с 0 |
/ |
1. Для периода теплообмена (натопа) т=2500 час
/ = 0,94 + 0,734 — У а z + |
0,406 — ах; |
F |
F |
L = 4 {B + H + L) = 4(10+5+50) = 260 м-
F = 2 {ВИ + B L + HL) =2(10-5+10-50+5-50) = 800 м?;
|
п = |
8; |
/ = |
0,94 + 0 ,7 3 4 + ^ - |
1/0,00075-2500 + |
1 |
800 |
|
+0,406 —— -0,00075-2500~ 1,275;
800
45
![](/html/65386/283/html_433124PTVy.Z7Jg/htmlconvd-QkK9Cy47x1.jpg)
|
1 |
|
|
/ Хт С \7^ГТТ __ / о,3-2000-0,2 у * . : |
=0,881; |
||
U o 7 o + / |
"V1,5-2500-0,2 У |
||
|
'__________1,13- 5 -50 (0,881 - 1 ) _________
•100- —12,4%.
. 1,275- /(++2000• ОД + 1,13-5-50-0,881
2. Для периода теплообмена (натопа) т=1000 час
/ |
0 ,9 4 + 0 ,7 3 4 - ^ - /6+0075-1000-^ |
||
|
|
800 |
|
+ 0,406 -------- 0,00075-1000=- |
1,149; |
||
|
800 |
|
|
Ц с |
W f+ + i |
0,3-2000-0,2 |
\9,бз |
+ То со / |
1,5-2500-0,2 |
/ |
|
"________ 1,13-5• 31,6 (0,826 - I ) ________ |
|||
. 1,149 • /0 ,3 • 2000-0,2 + |
|
• 100 = -19,45% . |
|
1,13-5-31,6-0,826 |
Выводы
1. Применение известных расчетных формул для определения мощности систем отопления, не учитывающих различия в теплофи зических характеристиках .материалов слоистых ограждающих конструкций, может привести к недопустимым отклонениям факти ческих температур от расчетных.
2. Из расчетных формул (111.37) и (III.41) следует, что:
— увеличение значения критерия Фурье приводит к уменьше нию относительных ошибок температур поверхностей ограждаю
щих конструкций и внутреннего воздуха;
с
— увеличение отношения -5—d-JL приводит к увеличению от-
+ с
носительной ошибки температуры поверхности ограждающих кон струкций;
hr с
— уменьшение величины отношения —-------- приводит к уве-
+ То +
личению относительной погрешности температуры внутреннего воз духа.
3. При значении критерия Фурье 25—100 для определения мощ ности системы отопления следует применять формулы, учитываю щие различие в теплофизических характеристиках слоистых ограж дающих конструкций (111.29) или (III.31).
Г Л А В А 4
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУР ПОВЕРХНОСТЕЙ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ПОДЗЕМНЫХ СООРУЖЕНИЙ ПРИ ПОСТОЯННОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ ВНУТРЕННЕЙ СРЕДЫ
При выполнении теплотехнических расчетов подземных соору жений встречается задача теплообмена, упрощенная схема кото рой может быть представлена следующим образом. В бесконечно
протяженном |
изотропном |
массиве, |
имеющем |
коэффициент тепло- |
||||
|
, / |
ккал |
\ |
„ |
/ |
кг \ |
.весовую теп- |
|
проводности л |----------------- 1, ооъемный вес "Л----- |
||||||||
/ |
\ м- час -град J |
|
\ |
м3 / |
|
|||
|
ккал |
\ |
|
сферическая |
|
полость, радиус |
||
лоемкостьс!--------------, устроена |
|
|||||||
\ |
кг ■град |
) |
|
|
|
|
|
поверхности которой Ro. На поверхности полости имеется тепловая изоляция, удельное термическое сопротивление которой, включая и термическое сопротивление у поверхности слоя изоляции, состав-
„ м2час град
ляет величину К ----------------- .
ккал
Требуется определить температуру поверхности внутри масси ва, окружающего полость, если, начиная с момента времени z = 0 , внутрь полости залита жидкость, температура которой по поверх ности ее контакта с изоляцией составляет постоянную величину tB в течение всего времени теплообмена. Толщиной изоляции, равно как и теплоемкостью последней, можно пренебречь, а температура массива перед началом теплообмена одинакова во всех его точках,
т. е. i!„=const.
Поставленная задача, ввиду очевидного влияния на процесс теплообмена окружающего полость теплоемкого массива, относится к виду задач нестационарной теплопроводности. Расчетные зави симости для такой схемы теплообмена могут быть получены в ре зультате решения уравнения теплопроводности с учетом соответст вующих краевых (граничных и начальных) условий.
Условия поставленной задачи могут быть представлены следую щими математическими зависимостями.
47
А. Процесс передачи тепла в однородном массиве вокруг сфе рической полости
dt(r. z) |
d2t(z, z) J |
2_ |
dt(r, z) |
|
~1ьГ~ |
dr2 |
Г |
r |
dr |
5 0 |
Z |
00 ; |
OC * |
|
|
(iv.l)
где t(r,z) — температура |
в произвольной точке массива |
к моменту |
|
времени, z\ |
пространства около полости, |
измеряемая |
|
r — координата |
|||
от центра последней; |
|
|
|
г — текущее время; |
|
|
|
a — коэффициент температуропроводности массива, опреде |
|||
ляемый из зависимости |
|
|
|
|
\ |
ЛГ |
(IV.2) |
|
а = — |
час |
|
|
Тс |
|
Б. Процесс теплообмена между жидкостью, имеющей постоян ную температуру tB, и поверхностью массива, происходящий с преодолением термического сопротивления R, описывается форму лой граничного условия 3-го рода (закон теплообмена Ньютона)
= H[tB- t(r,z), |
] ; ( t B= const). |
(IV.3) |
дг |г=*0 |
U *0 |
|
В равенстве (IV.3) величина Н определяется из соотношения
Н ---- (м -1). |
(IV.4) |
R1 |
|
В некоторых работах эту величину называют коэффициентом относительной теплопроводности.
В. Начальное условие, определяющее характер температурно го поля в массиве перед началом теплообмена
t (г, г)\г=0 |
(z?H= const). |
(IV.5) |
Решение уравнения (IV. 1) при граничном условии (IV.3) и на чальном условии (IV.5) содержится в работе [9] автора и имеет следующий вид:
|
t (г, z) = tH+ |
tBRn2H |
erfc |
г — R о |
|
т н + \ ) г |
2 ]Лaz |
||
|
|
|
||
е |
|
г — Rn |
aZ (HR0+ l ) } \ . (IV.6) |
|
|
erfc |
|||
|
|
2 V az |
R> |
|
48
Функция erfcx определяется следующими соотношениями:
erfc х
— e r f х ; e r f ( х ) |
2 |
Г |
• ^ |
г__\ |
e~a'do., |
||
|
V « |
J |
|
|
|
о |
|
где х — независимый параметр; а — переменная интегрирования.
Функция erf х представляет собой интеграл ошибок Гаусса, ко торый вычислен в достаточно большом диапазоне изменения аргу мента х. В частности, пятизначные таблицы названной функции со держатся в справочнике [10].
Решение (IV.6) для температурной функции t(r,z) можно пред ставить в более удобном для расчетов виде, положив tH= 0 и введя обозначения:
HRa= Bi — которое представляет собой критерий Био;
— = т — представляет собой относительную координату прост
ранства;
— представляет собой критерий Фурье.
#о2
С учетом этих обозначений получим для относительного изме нения температуры в массиве такую зависимость:
Q(r.z) |
t (г, z) |
---- —------( erfc |
m — \ |
\ |
|
|
t* |
|
|
|
|||
|
tn (B i+ 1) ( |
W K |
) |
|
||
— £?(m—l){5i+1)+^0 (Bi+l)2 |
m — 1 |
Fo {Bi+\) |
(IV.7) |
|||
у |
||||||
|
|
. |
2 1 / t o |
|
|
Г |
Из формулы |
(IV.7) |
следует, |
что относительное изменение тем |
|||
пературы 0 (г, |
2) в произвольной точке |
массива, |
окружающего |
сферическую полость, является функцией трех названных выше безразмерных величин, две из которых являются известными в тео рии теплопроводности критериями гомохронности (Фурье) и гра ничных условий (Био). Кроме того, из упомянутой зависимости (IV.7) следует, что искомая величина © (г, z) может изменяться в
пределах O<[0(r, 2)<f 1, |
оставаясь при любых значениях опре |
деляющих величин меньше единицы. |
|
Формула (IV.7) является |
основной расчетной зависимостью. |
В некоторых случаях, в частности для расчета температуры по
верхности массива, |
находящейся под |
слоем тепловой изоляции, |
|||
удобнее применять другую формулу, |
получаемую из зависимости |
||||
(IV.7), если положить в последней т = 1 |
|||||
е(Я„,г) |
*(#o.z) |
Bi |
1 — eFoФ'+Ф erfc [ У Fo {Bi -f- 1)] j . |
||
tв |
Bi + 1 |
||||
|
|
|
(IV.8)
З а к . 434 |
49 |