![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Постников Н.С. Прогрессивные методы плавки и литья алюминиевых сплавов
.pdfную функцию. Наиболее естественным путем повышения надежности и долговечности литых деталей является по вышение надежности их элементов. Надежность литой детали может быть повышена в результате создания бо лее рациональной конструкции ее элементов, применения новых, более совершенных материалов,, обладающих по вышенными литейными (технологическими) свойствами, коренного улучшения технологии производства, при нала женном контроле, а также в результате других мер.
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 9 |
Удельная литая |
поверхность отливок с различной геометрией |
||||||
|
|
|
|
сечения |
|
|
|
|
|
|
|
Геометрия |
сечения |
|
|
|
|
|
|
|
Прямоугольник |
||
Параметры |
круг |
диам . |
|
мм, шириной 10 ЛИ, шириной 20 мм, |
|||
|
|
2,52 |
мм |
шириной 5 |
|||
|
|
|
|
толщиной |
1 мм |
толщиной |
толщиной |
|
|
|
|
|
|
0.5 мм |
0,26 мм |
Периметр, |
CMJ] . . |
7,9 |
12,0 |
|
21,0 |
40,5 |
|
Площадьj |
сечения, |
5,0 |
5,0 |
|
5,0 |
5,0 |
|
Удельная литая по |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
||
верхность, |
см—I . |
1,58 |
2,40 |
|
4,20 |
8,1 |
Для определения надежности деталей машин вообще и литых деталей в частности их рассчитывают на проч ность, усталость, изгиб, срез и др. Наиболее трудной за дачей при расчете прочности литых деталей является оп ределение запаса прочности.
Запас прочности следует определять в зависимости от характера действующих усилий и напряжений, силовой ' схемы конструкции, типа а-іапряженіного состояния, кон центрации напряжений абсолютных размеров детали,ка чества и состояния ее поверхности. Величина запаса проч ности должна отражать особенности конструкции, эксп луатации, технологии изготовления машины, а также другие факторы, не поддающиеся расчету. К ним отно сятся: достоверность определения усилий и напряжений, действующих в детали; однородность строения и меха нических свойств материала детали; особые требования
-безопасности. |
|
Запас прочности п выражается как |
произведение |
п = п1піп3, |
(1) |
22
где ti\ — коэффициент, |
характеризующий |
степень досто |
|||
п2 |
верности определения усилии и напряжений; |
||||
— коэффициент, |
характеризующий |
степень одно |
|||
|
родности |
механических свойств |
материала де |
||
пъ |
тали и условий ее изготовления; |
|
|
||
— коэффициент, |
характеризующий |
повышение |
|||
|
прочности |
из соображений особой |
безопасно |
сти.
Коэффициенты П\ и « 3 определяются конструктором в процессе проектирования машины и при расчете ее дета лей и узлов. Коэффициент п2 применительно к литым де талям называют технологическим коэффициентом заѵпаса прочности, включающим в себя также степень однород ности механических свойств отливки, которые в основном определяются технологическими условиями их изготовле ния [151.
В работе [161 рассматривалось влияние конструкции узлов сопряжений литых деталей из сплава АЛ2 на их конструкционную прочность; определены прочностные свойства узлов сопряжений и стенок и показаны наиболее часто разрушаемые места типовых отливок с узлами со пряжений. Исследование проводилось на отливках с X-, Т- и Z-образными сопряжениями пои различных ради усах закруглений в углах сопояжений и различных тол щинах сопрягаемых стенок. Усадка в узлах сопряжения проявилась в виде утяжин по радиусам закруглений, раз меры которых зависели от величины радиуса закругле ния в сопряжении.
Анализ результатов механических испытаний образ цов из отливок с X-, Т- и Z-образными сопряжениями по казывает (рис. 2), что предел прочности и относительное удлинение образцов из вертикальных стенок не зависят от типа сопряжения; аналогичные зависимости выяви лись для предела прочности н относительного удлинения от тол шины стенки. Ппи увеличении толщины вертикаль ной стенки до 10—12 мм предел прочности образцов практически не изменяется и находится на уровне свойств отдельно отлитых образцов, составляя 95—98% от пос ледних. Относительное ѵгглинение несколько уменьшается и составляет примерно 90% от свойств отдельно отлитых
обпазцов. Дальнейшее |
увеличение |
толщины |
веотикаль- |
ной стенки приводит к |
более заметному |
уменьшению |
|
rr„ и б5 . Так, при толщине стенки |
20 мм rrR = |
80 у-90% и |
23
Рис. 2. Зависимость предела прочности при разрыве (о) и относительного удлинения (б) от толщины стенок отливок
из сплава АЛ2[16]:
/ — образец Гагарина диаметром |
5 мм |
из |
вертикальной стенки н а д |
||||||||
узлом |
сопряжения; |
2 — плоский |
о б р а з е ц |
из |
вертикальной |
стенки |
|||||
над |
узлом |
сопряжения; 3 — плоский о б р а з е ц |
с узлом |
сопряжения |
|||||||
из |
горизонтальной |
стенки; 4 — плоский |
образец |
из |
вертикальной |
||||||
стенки |
п о д |
узлом |
сопряжения; |
5 — о б р а з е ц |
Гагарина |
диаметром |
|||||
5 мм |
под |
узлом сопряжения: / — из |
вертикальных |
стенок; |
/ / — из |
||||||
|
|
|
|
горизонтальных |
стенок |
|
|
|
Ô5 = 75-~85%, a при Толщине 30 мм |
ав =6'5-т-75% |
и |
|
05 =50% от свойств |
отдельно отлитых |
образцов. |
п2 |
Технологический |
коэффициент запаса прочности |
был определен из соотношения большого количества ус редненных экспериментально полученных прочностных свойств образцов, вырезанных из вертикальных стенок отливок, и образцов с узлом сопряжения, вырезанных из горизонтальных стенок, которые, как показали исследо вания, характеризуют конструкционную прочность литых деталей, со средними прочностными свойствами образ цов, соответствующими требованиям ГОСТ 2685—63. Принимая предел прочности по ГОСТу за 100% и распо лагая данными исследований, определяем технологиче ский коэффициент запаса прочности п2 из следующей за висимости:
где А —требования прочностных свойств по ГОСТу, при нимаемые за 100%;
С — прочностные свойства плоских образцов или с узлом сопряжения, % к данным ГОСТа.
Значения технологического коэффициента запаса прочности для наиболее слабого места отливки из спла вов АЛ2 и АЛ 11 приведены в табл. 10.
Т а б л и ц а 10
Технологический коэффициент запаса прочности для литых деталей из сплавов АЛ2 и АЛ 11 (отливки изготовлены без прибылей и холодильников) [15]
|
Толщина |
|
|
Пг |
|
Наиболее слабое |
|
|
|
|
|
|
|||
Сплав |
сопрягаемых |
сопряжение |
|
|
|||
сопряжение |
место отливок |
||||||
|
стенок, иш |
крестообраз |
Т-образное |
|
|
||
|
|
ное |
|
|
|
|
|
АЛ11 |
5 |
1,09 |
|
0,90 |
|
Узел |
|
|
10 |
1,10 |
|
1,00 |
|
Горизонтальная |
|
|
15 |
1,20 |
|
1,17 |
• |
стенка |
|
|
|
То же |
|||||
|
20 |
1,50 |
|
1,30 |
|
» |
» |
АЛ2 |
10 |
0,96 |
|
0,98 |
|
Горизонтальная |
|
|
15 |
0,99 |
|
1,00 |
|
стенка |
|
|
• |
|
То же |
||||
|
20 |
1,06 |
1,08 |
|
» |
» |
|
|
30 |
1,32 |
|
1,36 |
|
|
|
25
Таким образом, надежность ЛИТОЙ детали зависит не только от свойств выбранного сплава, но и от конструк ции детали, а также от величины удельной литой повер хности. Эти факторы в значительной мере и определяют технологический коэффициент запаса прочности.
Жесткими требованиями к свойствам отливок дикту ется необходимость и радикального усовершенствования технологических процессов их изготовления, которое осу ществляется, как правило, в два этапа: первый — улуч шение технологии приготовления расплава (технологии плавки) и его заливки, второй — подбор оптимальной технологии литейной формы.
П е р в ы й э т а п — получение высококачественного расплава обеспечивается при соблюдении следующих ус ловий: подбор' оптимального состава сплава; использо вание шихты, дающей высокую чистоту расплава; очи стка расплава от неметаллических включений и газов; вакуумнрованне перед разливкой; эффективное модифи цирование; применение, если это требуется, покровных флюсов; точный контроль температуры на всех' этапах приготовления сплава и максимальное сокращение вре мени выдержки в печи жидкого расплава.
Важным условием является также жесткий контроль содержания легирующих компонентов, наиболее эффек тивно влияющих в процессе упрочнения сплава при тер
мической |
обработке на его свойства |
(например, магний |
в сплавах |
алюминий —• кремний). |
Применяя известные |
способы очистки алюминиевых сплавов от неметалличе ских включений, необходимо также обратить внимание на перспективность метода фильтрации и на процесс про ведения плавки и разливки в среде инертного газа.
Так как при слишком высоких температурах плавки и разливки, а также при длительной выдержке расплава наблюдается увеличение размеров зерна, температура плавки и разливки для алюминиевых сплавов должна быть возможно более низкой.
Применяя указанные выше технологические опера ции, можно получить расплав высокого качества. Конт роль качества расплава обычно производится на отдель но отлитых образцах. Однако по результатам такого контроля можно судить лишь о качестве металла и пра вильности выбора режимов термической обработки, а не о механических свойствах отливки.
26
Чтобы получить отливки, механические свойства ко торых одинаковы или близки к механическим свойствам отдельно отлитых образцов, необходима оптимальная технология литейной формы.
В т о р о й э т а п — выбор оптимальной технологии ли тейной формы.
На измельчение зерна при литье алюминиевых спла вов оказывает очень большое влияние не только присут ствие легирующих и модифицирующих добавок, но и по вышение скорости кристаллизации. Высокая скорость кристаллизации отливок может быть обеспечена при ли тье в металлические формы или корковые формы с при менением металлической дроби. Даже при литье толсто стенных кокильных отливок можно получать образцы, вырезанные из деталей, с высокими значениями механи ческих свойств. Как показано в табл. 11, механические свойства образцов, вырезанных из отливок с различной толщиной стенки, близки и даже превосходят механиче ские свойства деформируемых сплавов АК4, АК6 и др.
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 11 |
|
|
|
Изменение механических свойств сплавов АЛ 19 |
|
||||||
|
|
|
и В2243 в зависимости от толщины стенки |
|
|||||
кокильных |
отливок (по данным |
И. Ф. Колобнева, |
С. Д. Лоханкина, |
||||||
|
|
|
|
Б. П. Домашникова) |
|
|
|
||
я |
|
|
|
Кокильные |
отливки |
со стенками |
Отдельно |
||
|
Механические |
|
толщиной, |
мм |
|
отлитые |
|||
а |
|
|
|
||||||
га |
|
|
свойства |
|
|
|
|
|
образцы |
с |
|
|
|
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
(10 мм) |
и |
|
|
|
|
|||||
АЛ19 |
а в |
, |
кГ/мм2 |
34—42 34—40 32—38 30—36 28—32 |
40—43 |
||||
|
а0 2 , кГ/мм" |
30—36 30—35 28—34 26—30 26—28 |
33—36 |
||||||
|
ô,Vo |
|
6 - 8 5 - 8 4—6 |
4—6 |
4 - 5 |
5 - 8 |
|||
В2243 |
0 В |
, |
кГ/мм2 |
44—52 44—52 42—48 40—46 36—42 |
45—52 |
||||
|
ст0 |
2 , кГ/мм2 |
40—44 40—44 36—40 34—38 32—40 |
40—46 |
|||||
|
о, °/о |
|
6—10 |
6—10 |
5 - 8 |
4—7 |
4—6 |
6—15 |
Перевод отливок на литье в кокиль позволяет значи тельно повысить их механические свойства, а особенно относительное удлинение (на 150—200%)- Однако от ливки ç высокими механическими свойствами могут быть
27
получены и при литье в песчаные формы, при этом не обходима простановка большего числа массивных холо дильников.
Положительная роль холодильников при получении отливок с высокими механическими свойствами литьем в песчаные формы объясняется тем, что в процессе затвер девания обеспечивается направленная кристаллизация и питание. При этом скорость кристаллизации обеспечива ется достаточной величиной температурного градиента на границе формирующаяся стенка отливки-—холодиль ник, который .может превышать температурный градиент
при литье в кокиль. При литье с применением |
холодиль |
||
ников можно |
получать отливки |
с высокими |
механичес |
кими свойствами, равными или |
даже превосходящими |
||
механические |
свойства отливок, |
получаемых |
при литье |
в кокиль. |
|
|
|
Известно отрицательное влияние вредных примесей (особенно железа) на механические свойства алюминие вых литейных сплавов. Однако до недавнего времени применение сплавов с малым содержанием примесей ли митировалось общим уровнем технологии литья и недо статком алюминия высокой чистоты. Установлено, что только в результате снижения содержания вредных при месей в сплавах возможно повысить предел прочности на 10—20% и относительное удлинение на 50—100%- На пример, ограничение содержания железа до 0,12% в спла ве АЛ4М в немалой степени способствовало улучшению механических свойств этого сплава. Поэтому при шихтов ке и плавке не следует допускать загрязнения расплава примесями, которые могли'бы уменьшить степень пересы щения твердого раствора или способствовать образова нию грубокристаллических частиц вторых фаз, являю щихся концентраторами напряжений и выозівающих охрупчивание сплава.
Присутствующее в расплаве железо можно нейтрали зовать в силуминах добавками марганца, бериллия. Так, введение марганца в сплав В124 позволило повысить до пустимое содержание железа в нем до 0,3%, а при введе нии в сплав ВАЛ5 бериллия допустимое содержание примеси железа было увеличено до 0,6%. Таким образом, ограничивая или нейтрализуя вредные примеси, можно повысить механические свойства не только новых, но и всех стандартных сплавов,
28
Taie как применение материалов высокой чистоты приводит к повышению себестоимости литья, необходи мо дифференцированно подходить к этому вопросу. Спла вы повышенной чистоты и, следовательно, повышенного качества необходимо применять для ответственного ли тья там, где увеличение стоимости литья компенсирует ся на основании экономического расчета повышением надежности конструкции, уменьшением ее веса или сни жением трудоемкости процесса ее изготовления.
Приведенный анализ свойств литейных сплавов пока зывает, что по ряду свойств они превосходят некоторые деформируемые. Однако надежность литой детали оп ределяется не только свойствами сплава, из которого она изготовлена, но и конструктивными особенностями са мой детали, например, конфигурацией отдельных ее уз лов и сопряжений, величиной удельной литой поверхно сти и т. д. Поэтому необходимы научно обоснованные ре комендации по созданию новых конструктивных форм литых деталей и мероприятия по предотвращению обра зования усадочных и других дефектов в отливках.
2. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПРЕИМУЩЕСТВА ПРИМЕНЕНИЯ ЛИТЕЙНЫХ СПЛАВОВ
ВМЕСТО ДЕФОРМИРУЕМЫХ
В связи с развитием техники и созданием все более совершенных и сложных машин возникает необходимость применения деталей из алюминиевых сплавов, облада ющих малой плотностью и высокой удельной прочностью. Изготовление сложных деталей возможно как из дефор мируемых алюминиевых сплавов (поковки, штамповки и др.), так и из алюминиевых литейных сплавов. На изго товление деталей из поковок и штамповок требуются большие затраты труда, так как и производство полуфаб рикатов, и их дальнейшая механическая обработка — процессы трудоемкие. При этом коэффициент использо вания металла поковок и штамповок составляет 0,1—0,4. Методом же литья удается получать отливки, близкие по своей форме и конфигурации к готовым деталям и не требующие значительной механической обработки. Коэф: сЬициент использования металла в этом случае составля ет 0,6—0,9, т. е. в 2—4 раза превышает коэффициент ис
пользования металла при |
изготовлении |
аналогичной |
детали из деформируемых |
полуфабрикатов. |
Применение |
29
отливок вместо поковок п штамповок позволяет в 2—3 ра за снизить трудоемкость изготовления деталей и высво бодить большой парк металлорежущих станков.
Развитие машиностроения стимулировало применение прогрессивных методов фасонного литья и разработку новых методов литья, отвечающих современным требова ниям к свойствам получаемых отливок, чистоте их повер хности, точности размеров, а также к коэффициенту ис пользования металла и трудоемкости процесса литья. Иначе говоря, главная задача прогрессивных методов ли
тья— максимальное приближение размеров и |
формы |
литой заготовки к готовой детали. |
|
Другая немаловажная задача — производство |
литых |
деталей, которые по своей прочности могут заменить де тали из деформируемых полуфабрикатов. К методам ли тья таких детален относится литье под давлением, в ко киль, в оболочковые формы, методы последовательной кристаллизации и литье по выплавляемым моделям.
По производительности и степени механизации мето ды литья можно расположить в следующем порядке:
1) литье под давлением; 2) литье в кокиль; 3) литье по выплавляемым моделям; 4) литье методом последова тельно направленной кристаллизации; 5) литье в оболоч ковые формы; 6) литье в песчаные формы.
В табл. |
12 приведены технико-экономические показа |
||
тели различных методов литья. |
|
||
Остановимся |
коротко на некоторых |
из указанных |
|
методов литья. |
|
|
|
Л и т ь е |
п о д |
д а в л е н и е м — самый |
механизирован |
ный и автоматизированный метод фасонного литья. Им возможно получать ажурные тонкостенные детали слож
ной конфигурации до 45 кг |
(например, |
блок цилиндров |
|||
автомобильного |
двигателя). |
Процесс |
характеризуется |
||
высокой производительностью. Например, |
на |
машине |
|||
«Косматик-150» |
(Италия) |
можно получить |
от 100 до |
||
400 отливок в час (в зависимости от числа |
гнезд в пресс- |
||||
форме) . |
|
|
|
|
|
Вакуумирование прессформ и высокое удельное дав ление (1000—2000 ат) позволяют получить высокопроч ные и герметичные отливки точности ЛТ1—ЛТЗ и шесто
го класса чистоты. |
|
Л и т ь е в к о к и л ь |
по сравнению с литьем в песча |
ные формы — процесс |
более высокопроизводительный, |
30
с большим съемом годного литья с единицы пропзводственіной площади. Себестоимость лигья этим способом ниже, а его качество выше, чем литья в песчаные формы, меньше 'брак, снижен или полностью исключен расход формовочных материалов, лучше санитарно-гигиениче ские условия труда рабочих.
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 12 |
||
Технико-экономические показатели различных методов |
|
|||||||
|
|
|
изготовления |
деталей |
|
|
||
|
|
|
|
Точность ли |
Чистота ли |
Отношение |
||
|
|
|
|
тья, классы по |
массы |
готовой |
||
|
Методы |
|
данным |
работы |
тья классы по |
детали к массе |
||
|
|
|
|
[17] |
ГОСТ 2789-59 |
лнтоіі |
заго |
|
|
|
|
|
|
|
|
товки, % |
|
Литье под давлением . . . |
3—4 |
6 |
95—97 |
|||||
Последовательно |
направ |
|
|
6G—80 |
||||
ленная |
кристаллизация |
5—7 |
3—5 |
|||||
Жидкая |
штамповка . . . |
4—5 |
3—5 |
75—85 |
||||
3—4 |
5—6 |
85—90 |
||||||
По выплавляемым моделям . |
2—4 |
4—6 |
70—90 |
|||||
В оболочковые формы . . . |
3—6 |
3 |
— |
|||||
|
|
|
|
5—7 |
1—3 |
50—60 |
||
|
|
|
|
— |
— |
30—25 |
||
|
|
|
|
— |
— |
5—10 |
||
При литье в кокиль получают сложные корпусные от |
||||||||
ливки размером |
1500x1000X700 мм и массой до 500 кг. |
|||||||
Точность |
размеров отливок |
соответствует |
классам |
|||||
ЛТЗ—ЛТ5, |
чистота |
поверхности — классам |
3—5 |
по |
||||
ГОСТ |
2789—59, тогда |
как при литье в песчаные формы |
достигаемая точность отвечает классам ЛТ5—ЛТ7, а чи стота поверхности— классам 1—3.
Л и т ь е по в ы п л а в л я е м ы м м о д е л я м — ме тод, рекомендуемый для получения сложных деталей по вышенной точности, которые используются в конструкции
после |
минимальной механической обработки. |
Размеры |
|||
отливок достигают 200x150X120 мм, масса 2—5 кг. |
|||||
В настоящее время этот метод литья применяется для |
|||||
изготовления деталей приборов и агрегатов. |
|
|
|||
Достоинства |
метода: |
|
|
|
|
а) |
высокая |
точность размеров отливки |
(классы |
||
ЛТ2—ЛТ4), высокая чистота |
поверхности |
(классы 4—6 |
|||
по ГОСТ 2789—59), высокий |
коэффициент |
использова |
|||
ния металла литой заготовки |
(70—90), что |
позволяет |
|||
сократить на 80—90% объем |
механической |
обработки, |
31