12.2.4 Расчет рассеивания приземных концентраций вредных выбросов. Построение кривой рассеивания

Безразмерный коэффициент d определяется по формуле:

, (12.34)

Расстояние от трубы до точки с максимальной приземной концентрацией вредных веществ определяется по формуле, м:

, (12.35)

где - коэффициент учитывающий скорость оседания вредных веществ в воздухе; для газов принимается[6].

м

Текущее значение концентрации в зависимости от расстояния от дымовой трубы, :

, (12.36)

где при ;

при ;

при .

Пример расчета для м:

Расчет для других значений х проводится аналогично. Результаты сведены в таблице 12.1.

Таблица 12.1 - Результаты расчета значений концентрации в зависимости от расстояния от трубы

, м			,
150	0,122	0,0756	0,0060
300	0,244	0,252	0,0199
450	0,366	0,466	0,0367
600	0,488	0,669	0,0527
750	0,611	0,833	0,0656
900	0,733	0,939	0,0740
1050	0,855	0,989	0,0779
1200	0,977	0,999	0,0787
1228,5	1	1	0,0788
1500	1,22	0,946	0,0745
2000	1,63	0,84	0,0662
3000	2,44	0,637	0,0502
4000	3,26	0,475	0,0374
5000	4,07	0,358	0,0282
6000	4,88	0,276	0,0217
7000	5,69	0,216	0,0170
8000	6,51	0,173	0,0136
9000	7,33	0,142	0,0112
10000	8,14	0,025	0,0020
11000	8,95	0,024	0,0019
12000	9,77	0,023	0,0018

Рисунок 12.1 - Кривая рассеивания приземных концентраций вредных выбросов

В результате расчетов определено, что минимальная высота дымовой трубы, при которой приведенная к приземная концентрация выбросов вредных веществ не превышает ПДК, следовательно, условие допустимости воздействия выбросов на атмосферу соблюдается.

Минимальная высота дымовой трубы при которой приземная концентрация вредных выбросов не превышает ПДК составляет 42,5 м. Для котельной высота трубы принята 45 м, при этом максимальная приведенная приземная концентрация вредных выбросов составляет и наблюдается на расстоянии 1228,5 м от дымовой трубы.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В данном дипломном проекте определены тепловые нагрузки микрорайона г. Кировска, которые составили на отопление 15,95 МВт, горячее водоснабжение 2,1 МВт, вентиляцию 0,05 МВт. Выбрано центральное качественное регулирование по отопительной нагрузке. Построен температурный график 115/70 °С и годовой график отпуска тепловой энергии. Определены расходы теплоносителя, построен график расходов на соответствующие нужды. Проведен гидравлический расчет двух трубной тепловой системы теплоснабжения. Произведен выбор и расчет главной магистрали.

Определены тепловые потери и толщина изоляции. В качестве изоляционного материала принят пенополиуретан.

Произведен выбор основного и вспомогательного оборудования, для покрытия тепловых нагрузок в котельной установлено три паровых котла ДЕ-25. Произведен расчет теплообменного аппарата к установке принят вертикальный теплообменный аппарат ПСВ - 200 с поверхностью нагрева 200 м . Выбраны сетевые насосы пять Д-250-130 для зимнего периода и три насоса Д-200-95 для лета , два подпиточных насоса КМ 45/55, 2 питательных насоса ПЭ-65-45 и восемь подкачивающих насосов К 160/30. Деаэраторы атмосферного типа питательной и подпиточной воды (ДА – 25/8, ДА – 25/8).

Рассмотрен вариант реконструкции котельной в мини ТЭЦ. Выбран турбогенератор ТГ 0,5А/0,4 Р13/3,7.

Определена себестоимость тепловой энергии без установки турбогенератора, которая составила 1956,03 руб./Гкал. С установкой турбоагрегата себестоимость тепловой энергии составила 1884,3 руб/Гкал, себестоимость электроэнергии – 0,4 руб.

Рассмотрены вопросы безопасности работы обслуживающего персонала в котельной, также разработана схема автоматизации котла ТП -25.

Согласно расчетным данным установленной мощности котельной достаточно для обеспечения отопления, вентиляции и горячего водоснабжения микрорайона г.Кировск.