книги из ГПНТБ / Шахназарян С.Х. Возведение зданий методом подъема этажей и перекрытий. Исследования, проектирование, строительство
.pdfзонтальных нагрузок. Обвязочные балки, расположенные по контуру, одновременно являются фундаментами под наружные стены первого этажа здания (см. рис. III.16).
Применение монолитных фундаментов с удлиненны ми подколонннкамн, обусловленное различными отмет ками поверхности скального основания в пределах стро ительной площадки, позволяет сохранить постоянную
Рис. II1.15. Конструктивное решение фундаментов 12-этажного жило го здания
а — план фундаментов; 6 — продольный разрез фундаментов; в — схема армиро вания фундаментов; / — фундамент под шахту и периметрально расположенные колонны; 2 — отдельно стоящий башмак с удлиненным подколонннком; 3 — об
вязочная балка
80
I
Рис. III.16. Железобетонные конструкции лестниц и лифтов 12-этажного здания
1— лифтовая клетка шахтного типа из объемного железобетонного бло
ка; 2 — основная площадка; 3 — промежуточная площадка; •/ — лестнич ный марш; 5 — вентиляционный канал; 6 — мусоропровод
отметку низа колонн при переменной высотеподколонников. Такое решение фундаментов дает возможность при менять унифицированные колонны при переменных от метках основания. С целью беспрепятственной укладки подземных коммуникационных каналов верхние грани подколонников обвязочных балок расположены на от метке —1 м.
Расчет фундаментов под шахты произведен по мето ду предельного равновесия с учетом обеспечения проч ности круглой плиты на скалывание при отсутствии по-
6—332 |
81 |
перечного армирования1. Размеры фундаментной плиты были определены с таким расчетом, чтобы исключить возможность отрыва плиты от основания при наиневы годнейшем действии вертикальных и горизонтальных на грузок. Расчет и конструирование отдельно стоящих фундаментов произведены согласно действующим СНнП [57, 58]. Обвязочные балки сечением 30X50 см рассчи таны на совместное действие вертикальных (масса на ружных стен первого этажа здания, масса грунта) п го ризонтальных нагрузок (5% расчетной вертикальной нагрузки на колонну).
Как было отмечено выше, лестницы н лифты здания размещены в железобетонных шахтах (см. рис. III. 12). Основными несущими элементами лестнпчно-лнфтовой клетки являются сборные тонкостенные объемные лиф товые блоки, а также марши п площадки лестниц, вы полненные пз легкого бетона марки 200 (рис. III.16). Особенностью предложенного конструктивного решения в отличие от общепринятых является использование лиф товых клеток, собранных из объемных блоков высотой па этаж, в качестве остова, на который передается ос новная часть вертикальных нагрузок от маршей и пло щадок. В связи с этим отпадает необходимость приме нения балочных конструкций сравнительно большой вы соты при значительном диаметре железобетонной шахты.
Конструкции лестнично-лифтовой клетки, представ ленные на рис. III.16, собирают поэтажно в следующей последовательности. В первую очередь устанавливают два объемных лифтовых блока 1, а затем основную н промежуточную плиты 2 и 3 лестничных площадок. Каж дая плита опирается на четыре точки, для чего по обоим концам предусмотрены выступы. Двумя выступами пли ты опираются на консоли лифтового блока, а двумя дру гими — на площадки, предусмотренные в гнездах железобетонной шахты. Затем устанавливают боковые тре угольные плиты основной площадки, которые одной гра нью опираются на ребра средней площадки, а верши ной— на консоль лифтового блока. Наконец, лестничные марши 4 опираются на ребра средней и промежуточной площадок. Соединение элементов осуществляется свар кой закладных частей.
1 Инструкция по расчету статически неопределимых железобе тонных конструкций с учетом перераспределения усилий. Госстройиздат, 1961.
82
Рис. III.17. Деталь горизон тального стыка панелей и пли ты перекрытия 12-этажного зда ния
Рис. 111.18. Конструкция колонн 12-этажного здания
а —схема трехъяруспоі’і колонны; б — схема армирования колонны пер*
вого |
яруса; |
в |
— стык колонн: |
/—3 — соответственно колонны пер вого, второго и третьего ярусов
ш w
т
Узел 2
^5 I7J_
J V - f y
15 370 15
Наружные стены здания запроектированы из навес ных однослойных панелей заводского изготовления размерами на комнату. Панели с оконными блоками — из конструктивно теплоизоляционного бетона марки 75, объемной массой 1,2 т/лі3. Наружную сторону панелей облицовывают туфовыми плитами различного оттенка толщиной до 3 см; внутреннюю покрывают слоем из отделочного раствора толщиной 1—1,5 см. Панели арми руют сварными каркасами, которые располагают ш уровне верха н низа проема п по его сторонам. Каркасы и конструктивную арматуру изготавливают из проволоки диаметром 6 мм. Подъемные петли в количестве двух штук на панель заанкереиы в бетон с помощью крюков II коротышей. По верхним и нижним граням панели предусмотрены четыре закладные детали для ее крепле ния с плитами перекрытий. Панели толщиной 25 см из готавливаются стендовым способом «лицом вниз».
Деталь стыка двух стеновых панелей и плиты пере крытия представлена на рис. III.17. Верхняя стеновая панель 1 нижней гранью опирается на плиту перекры тия 2. Между верхней гранью нижней панели 3 и пли той 2 предусматривается зазор порядка 3 см. Соединение стеновой панели 3 с плитой перекрытия исключает воз можность горизонтального перемещения панелей и обес печивает свободную деформацию консоли плиты пере крытия без передачи нагрузки на нижние стеновые па нели. Таким образом, в разработанном конструктивном решении узла каждая плита перекрытия воспринимает всю вертикальную нагрузку только в пределах своего этажа, а стеновые панели работают как навесные.
Внутренние перегородки предусмотрены из пустоте лых пемзобетонных плит толщиной 6 см. Межкомнат ные— однослойные, межквартирные — двухслойные с воздушной прослойкой.
Полы в жилых комнатах и передних паркетные, в кухнях — из линолеума, а в санитарных узлах — из мет лахских плиток.
Кровля плоская, бесчердачная, неэксплуатируемая с внутренними водостоками. Водосточные трубы пропус каются внутри шахт лестнично-лифтовых клеток. Над шахтами, выше кровли предусмотрены надстройки для машинных помещений лифтов.
В 1971 г. в проект 12-этажного экспериментального 132-квартирного жилого здания, разработанного для
84
сейсмических районов, были внесены коренные измене ния с сохранением принятого ранее архитектурно-плани ровочного решения. Разработка усовершенствованного проекта была выполнена на основе ряда изобретений [41, 43, 44, 47, 48, 50, 69, 76], результатов научно-иссле довательских работ, проведенных авторами за период 1967—1971 гг. (см. § 18—24), с учетом технических воз можностей нового высокопроизводительного электроме ханического оборудования (см. § 17), а также опыта строительства нескольких экспериментальных зданий методом подъема этажей п перекрытий.
Существенным конструктивным изменениям в новом проекте подверглись колонны, плиты перекрытий, ворот ники и узлы крепления перекрытий с колоннами.
В связи с применением электромеханического подъ емного оборудования с подъемниками, устанавливаемы ми в любом заданном месте по высоте колонн (см.§ 17), вопрос выбора длины колонн определяется в основном технологией их изготовления, транспортировки и монта жа, а не условиями устойчивости колонн, как это имело место в случае применения оборудования с подъемника ми, устанавливаемыми на торцах колонн. В силу сказан ного представилось возможным для 12-этажного здания взамен пятиярусных колонн применить трехъярусные (рис. III. 18) с длиной 19,18 м в первом, 8,85 м — во вто ром и 9,83 м — в третьем ярусе. Длины второго и третьего ярусов колонн приняты наибольшими возможными исхо дя из условия максимальной грузоподъемности стрело вого крана, обслуживающего здание в процессе произ водства подъемно-монтажных работ, а также с учетом целесообразности расположения места стыка колонн в пределах средней трети высоты этажа соответствующего уровня и вне зон расположения отверстий под штырь.
Максимальные размеры сечения колонн ограничива ются конструкцией подъемника. При установке подъем ника на торцах колонн ограничивается один, а при уста новке в любом другом месте — оба размера поперечно го сечения колонн. При применяемых в настоящее время электромеханических подъемниках, перемещающихся вдоль колонн, максимальные размеры поперечного сече ния колонн с учетом допусков не могут превышать 45 см. В связи с этим и учитывая ограничения максимального процента армирования (3%), а также целесообразность применения однотипных закладных элементов для сты-
85
ков, сечения колонн первого яруса на участке длиной 13,9 м приняты равными 45X45 см, а на остальном уча стке— 40X40 см. Сечения колонн второго н третьего ярусов также приняты равными 40X40 см. По эстетичес ким соображениям переход сечения в колоннах первого яруса осуществляется в пределах толщины плиты пере крытия. Расчет колонн выполнен в соответствии с тре-
26,26
Рис. III.19. Подъемно-монтажная схема возведения 12-этажного здания.
/ — колонны с подъемниками; 2 — железобетонная шахта; |
3 |
— пакет плит пере |
|||||||||||||||||||
крытий; |
4 |
— |
плиты перекрытий на промежуточных отметках; 5 — плиты перекры |
||||||||||||||||||
тий |
на |
проектных |
отметках; |
6 |
— возведение ствола |
шахты с плиты кровли; |
|||||||||||||||
/. |
4, |
7, |
8, |
11, |
15, |
20, |
21, |
23, |
24, |
28, |
32, |
33, |
36, |
37, |
38, |
39, |
41, |
43 — основные этапы |
возведения здания
86
бованпями действующих нормативных положений [57, 58] с учетом особенностей нх работы в подъемно-мон тажный период. Способ определения расчетной гибкости колони в процессе возведения здания приведен в § 3, 5 и 7. Армирование колонн произведено вязаными карка сами со стержневой продольной арматурой. Неодинако вый шаг хомутов по длине колони вызван необходимо стью оставления отверстий для штырей и учащенным косвенным армированием ослабленных участков. Кос венное армирование бетона под штырями не потребова лось, так как нагрузка от штыря передавалась на бетон через жесткую закладную деталь, обеспечивающую рав номерное загружение бетона в месте контакта. В торцах колонн соответственно с требованиями действующих норм предусмотрено многорядное сетчатое армирование. Нетрудно заметить, что в новом конструктивном реше нии, помимо значительного увеличения длины колонн, упразднены закладные части с обоймами, которые ранее применялись для соединения плит перекрытий с колон нами. В связи с применением удлиненных колонн коли
чество стыков было доведено до |
64, т. е. уменьшено |
вдвое; количество дополнительных |
отверстий в колон |
нах (с учетом подъема трех плит вместо двух) — до 192 против 416 отверстий. Подъемно-монтажная схема воз ведения 12-этажного здания приведена на рис. III. 19.
Плиты перекрытий являются основными несущими элементами здания, воспринимающими все вертикаль ные нагрузки в пределах своих этажей и передающими нх на колонны. Плиты по всему периметру проектируют ся с консолями, которые служат для уменьшения про летных моментов и размещения воротников крайних ко лонн. С целью создания гибкой связи между плитой пе рекрытия и шахтой консоли в плитах предусматриваются и в зоне расположения шахт. Плиты перекрытий выпол няют также роль ригелей пространственной рамно-свя- зевой системы и, кроме того, являются жесткими диска ми, передающими горизонтальные нагрузки на железо бетонные шахты. Пролеты плит в зависимости от кон струкций последних целесообразно назначать в пределах 5—12 м. Обычно в жилых и гражданских зданиях при пролетахдо 7 м плиты перекрытий проектируются сплошные бескапительные. Для плит перекрытий 12этажного здания в соответствии с архитектурно-планиро вочным решением максимальный пролет принят 6,4 м, а
87
я;
Рис. 111.20. Армирование плиты перекрытия в зо не воротника
а |
— нижняя арматура; |
6 |
— верхняя арматура; / — колон |
||||
на; |
2 |
— воротник; |
3 |
— деревянные пробки |
|||
|
|
88
вылет консоли— 1,9 м. Толщина плиты с учетом приме нения легкого бетона принята равной 18 см, что соста вило Ѵз5 максимального пролета. Плиты по верхним и нижним граням армированы в двух направлениях свар ными сетками из стержней периодического профиля с расположением их в надколонных и пролетных поло сах в соответствии с эпюрами изгибающих моментов. Проектное положение сеток обеспечивается фиксатора ми из арматурной стали. По конструктивным соображе ниям рабочие стержни нижних сеток, в пределах шири ны воротников, доводятся до нижних полок и привари ваются к ним. Поскольку узловые изгибающие моменты в рамно-связевой системе невелики, рабочая арматура верхних сеток опорной надколонной зоны, требуемая по расчету, обходит колонну и устанавливается с более ча стым шагом. По конструктивным соображениям в зоне колонн устанавливают дополнительные стержни, кото рые доводят до воротника; но не приваривают к нему. Такое армирование узла позволяет существенно разгру зить воротник и тем самым облегчить его массу и упро стить производство работ. Расположение стержней ниж ней и верхней сеток в зоне воротника показано на рис. III.20. Плита выполнена цельной на весь этаж, бесшов ной и в ней оставлены проемы в местах пересечения шахт и колонн, а также отверстия для вентиляционной, водопроводной, канализационной и отопительной си стем. Для скрытой электропроводки на уровне нижней грани в плитах предусматриваются борозды. Конструк тивно проемы образуются: для колонн — воротниками, а для шахт и других отверстий — опалубкой. Отверстия размещены в слабоиапряженных участках плиты и по контуру усилены арматурой. В плите перекрытия по ее контуру предусмотрены закладные детали в виде коро тышей из двутавров для крепления наружных огражда ющих конструкций здания.
Плиты перекрытий рассчитаны по двум схемам: в стадии подъемно-монтажных работ — как многопролет ные свободно опертые неразрезные плиты при действии собственной массы конструкции и поднимаемого груза с учетом возможной неравномерной работы подъемни ков; в стадии эксплуатации — как ригели пространст венной рамно-связевой системы при действии всех вер тикальных и горизонтальных (сейсмических и ветровых) нагрузок. Расчет плит производился в соответствии с
89