книги из ГПНТБ / Шахназарян С.Х. Возведение зданий методом подъема этажей и перекрытий. Исследования, проектирование, строительство
.pdfплит перекрытий и работе здания как цельной простран ственной системы при колебаниях здания в продольном направлении.
Следующие испытания здания № 95—96 были прове дены после полного окончания строительно-монтажных работ, перед сдачей объекта в эксплуатацию. Схема'расстановкн вибродатчиков и вибромашины была сохра нена такой же, как и в предыдущих испытаниях. Однако масса эксцентрикового груза вибромашины была уве личена с 21 до 56 кг, а наблюдения вели как при уста новившихся, так и при свободных затухающих колеба ниях здания, начиная с момента торможения вибратора. Резонансные пики в диапазоне 1—10 Гц в данном слу чае получились при частотах 1,39, 4,83 и 9,08 Гц.
На рис. VI.21 штриховой линией обозначены упругие линии, построенные для точки каркаса К и шахты А при резонансных колебаниях и массе эксцентрикового гру за 56 кг. Сопоставление кривых, показанных на рис. VI.21, приводит к выводу, что горизонтальные перемещения по высоте здания при всех трех формах колебаний за висят от величины эксцентрикового груза. По показа ниям приборов установлено, что в случае, когда возму щающая сила направлена по продольной оси симмет рии здания, поперечные и крутильные колебания в здании не возникают, а выявленные резонансные пики соответствуют первым трем тонам изгибно-сдвиговых колебаний. В продольном направлении логарифмические
Рис. VI. 19. Схема расстановки вибро датчиков и место установки виброма шины при испытаниях 12-этажного здания № 95—96 в продольном на правлении
1 — вибромашина; 2 — внбродатчнки; 5—же лезобетонная шахта; 4 — плита перекрытия; А , Б , К — места установки вибродатчиков
декременты затухания для выявленных форм колебаний, а также значения резонансных частот приведены в табл. ѴІ.8. При обработке соответствующих осцилло грамм была использована методика, приведенная в [56].
Для иллюстрации на рис. ѴІ.22 приведены осцилло граммы первых трех тонов свободных затухающих ко лебаний здания в продольном направлении. По осцил лограммам видно сравнительно быстрое затухание коле баний с повышением их тона. Например, затухание
240
а
|
|
Здание № 14—15 |
затухания 5 и собственных |
-этажных жилых зданий |
Здание № 38—39 I |
Экспериментальные значения декрементов |
частот колебаний / трех однотипных 12 |
I Здание № 95—96 I |
•ѳ
г--
со
о
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
со |
со |
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
со |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
« |
т |
0 5 |
|
7 |
°°- |
ю |
|
LO |
|
|
|
|
с ч |
|
|
|
||||||
|
1, |
1 |
СО |
|
О ) |
|
|
|
|
||
|
|
М4 |
|
|
ю |
^ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,065 |
о |
|
|
о |
,20 |
|
|
1 |
1 |
1 |
|
|
*1 |
1 |
|
со |
|
1 |
|
|
|
|
о |
|
||||||
|
1 |
1 |
1 |
|
Tt< |
,84 |
|
|
1,55 |
ю |
10,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
г- |
ю |
|
|
|
со |
|
|
«—< |
со |
|
|
со |
|
|
|
|
|
|
||||
|
о |
o ’ |
со |
|
_Н |
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
о |
|
|
о |
о |
1 |
|||
|
1 |
1 |
CN |
|
—' |
1 |
|
|
1 |
1 |
|
|
LO |
|
о |
|
о |
Г—і4 |
|
|
05 |
А |
|
|
со |
о•» |
|
|
|
|
|
о |
|
||
|
о |
|
|
|
о*■ |
|
|
о* |
о |
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
со |
|
|
|
|
|
|
ю |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ю |
|
|
|
|
т |
Tf« |
— |
|
|
°°_ |
1 |
|
1 |
05 |
1 |
|
і |
г- |
аГ |
|
— |
^ |
' |
|
1 |
Г}* |
1 |
|
тг |
|
|
ю |
|
||||||
|
со |
|
|
|
|
|
|
|
т—< |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сз |
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ѴОк |
|
|
я |
|
|
|
|
|
|
|
|
а) |
д |
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
4 |
а) |
|
|
ю |
|
|
|
|
|
|
|
ОЧ |
|
|
g s |
|
|
|
|
|
|
||
Я ш |
|
|
Ч |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ш |
|
|
§ 5 |
|
|
К |
|
|
|
|
Я яа. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
cd |
|
|
|
||
О) |
с |
|
|
<v |
S |
|
|
я |
|
|
|
03 |
|
|
|
|
я |
о |
|
|
|||
|
|
|
|
•я |
л |
|
|
\о |
|
|
|
о g |
|
|
n |
g- |
|
|
Я |
|
|
||
|
|
£ |
« |
|
|
<D |
|
|
|||
X о |
Я |
|
я |
|
Ч |
t- |
я |
|
|||
5 |
S |
|
к * |
|
О |
|
|||||
t=c ч |
о |
|
§ |
S |
о |
|
Я |
*я |
о |
|
|
о о |
н |
•я |
а |
О |
н |
»Я |
|
о |
н |
*Я |
|
|
|
®я |
■ я |
>я |
Я |
я |
»Я |
||||
|
|
о |
я |
XО |
о |
я |
СО |
о |
я |
||
|
|
а. |
Е- |
С и |
н |
я |
О |
си |
н |
||
|
|
\о |
си |
о |
|
||||||
|
|
|
а> |
и- я |
<Ü |
я |
Я |
о |
О) |
||
|
|
|
н |
н |
C L |
си |
|||||
|
|
|
а. |
я |
а> |
|
ч |
|
|||
|
К |
|
|
»3 о |
СО |
Н |
Е~ |
|
|
ь |
|
|
Я |
|
|
S |
с |
|
|
С и |
|
|
|
|
Я |
|
|
|
|
|
|
& |
|
|
|
16—332 |
241 |
Рис. VI.20. Характерные резонансные кривые 12-этажных здании
а, 6 — здание № 95—96; ѳ — здание* № 36—39
Рис. V1.21. Уп ругие линии при колебаниях 12этажного зда ния № 95—96 в продольном на правлении.
Сплошная ли няя относится к эксцентриково му грузу массой 21 кг; штрихлиния — к грузу массой 56 кг
третьей формы колебаний здания настолько велико, что после остановки вибромашины третья форма через несколько колебаний полностью затухает и далее коле бания здания переходят во вторую форму. Колебания уз
242
ловых точек настолько малы, что после остановки виб ромашины они начинают колебаться с частотой более низкой формы. Затухающие колебания в зоне узловых то чек представляют собой сумму двух пли более гармоник. Обнаружено, что с удалением от узловых точек доля пер вой гармоники значительно уменьшается. Несмотря на описанный характер затухающих колебаний при каждой форме колебаний значения логарифмических декремен тов остаются для всех точек здания почти одинаковыми. Судя по показаниям приборов, горизонтальные перемеще ния фундаментов с повышением тона колебаний возрас тают, однако даже при третьем тоне колебаний они ос таются весьма малыми.
Рис. VI.22. Осциллограммы свободных изгибно-сдвиговых колебаний здания № 95—96
а — первый топ; б — второіі топ; в — третий тон
16* |
243 |
Рис. VI.23. Схема расстановки вибродатчиков и место установки виб ромашины при крутильных колеба ниях 12-этажного здания № 95—96
/ — вибромашина; |
2 |
— вибродатчики; |
|
3 |
— железобетонная |
шахта; ■і — плита |
перекрытия
Рис. VI.24. Горизонтальные пере мещения перекрытия двенадцатого этажа здания № 95—96 при часто те резонансных колебаний
а — |
1,4 |
Гц; |
б — |
1,5 |
Гц; а — |
4,7 |
Гц; |
г — |
Гц; д |
|
|
|
|||
|
4,8 |
|
— 4,9 |
Гц |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При третьем цикле испытаний здание № 95—96 под вергалось не только изгибно-сдвиговым, но и крутиль ным колебаниям. Схема расстановки вибродатчиков и место установки вибромашины показаны на рис. ѴІ.23. Испытания проводились последовательно при массе эк сцентриковых грузов на вибромашине 28 и 56 кг. Коле бания записывали при установившихся режимах рабо ты вибромашины (см. рис. ѴІ.20) и, кроме того, при за тухающих свободных колебаниях после выключения виб ратора на резонансных частотах.
На рис. ѴІ.24 показаны горизонтальные деформации здания в плане при резонансных частотах. Анализируя полученные результаты, легко убедиться, что значение 1,4 Гц, соответствующее первой резонансной частоте из- гибно-сдвиговых колебаний здания в поперечном направ-
244
/ г
4
и
и
Рис. VI.25. Схема расстановки виб |
Рис. VI.26. Упругие линии при |
|||||||||||||||
родатчиков и место установки виб |
резонансных |
здания |
колебаниях |
|||||||||||||
ромашины при испытании 12-этаж |
12-этажного |
|
№ |
38—39 |
||||||||||||
ного здания № 38—39 |
|
|
в поперечном направлении при |
|||||||||||||
1 — |
вибромашина; |
2 |
— внбродатчнки; |
частоте резонансных колебаний |
||||||||||||
3 |
— железобетонная |
шахта; |
4 — |
плита |
— 1,4 и 1,55 |
б |
— 5,5 |
Гц; |
в |
— 4,8 |
||||||
перекрытия |
|
|
|
|
и 5,1 |
— 6,9 Г |
|
|
|
|
|
|||||
Рис. |
|
ѴІ.27. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Горизонталь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ные |
|
переме |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
щения |
пере |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
крытия |
две |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
надцатого |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
этажа |
зда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ния № 38—39 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
при |
|
частоте |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
резонансных |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
колебаний |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а — 1,4 Гц;
6 — 1,55 Гц;
в— 4,8 Гц;
а—5,1 Гц; Ö—5,5 и 6,9 Гц;
е — 10,5 Гц
лении, близко к частоте 1,5 Гц, соответствующей кру тильным колебаниям здания вокруг центра изгиба.
Здесь необходимо отметить, что при первом тоне резонансных колебаний деформации перекрытия в сво ей плоскости оказались пренебрежительно малы. При частотах 4,6—4,9 Гц (зона второго тона колебаний) от мечены три резонансных пика (см. рис. ѴІ.20, б ) .
2 4 5
Результаты испытания показали, что здание № 95— 96 совершало сложные колебательные движения. Однако полученных результатов недостаточно для четкого пред ставления о поведении здания при поперечных и кру тильных колебаниях. Этот пробел был в некоторой ме ре восполнен при испытании остальных двух однотипных 12-этажных зданий.
Здание № 38—39. Испытания здания проводили пос ле завершения строительных работ. Колебания возбуж дались двумя различными способами: мгновенным ос вобождением здания от нагрузки, создаваемой натяну тым стальным канатом с вставкой в виде эталонного стержня, разрывающегося при заданном усилии, а так же вибрационным методом с помощью вибромашины В-1. Колебания регистрировали с помощью вибродатчи ков типа ВЭГИК и С5С, подключенных к осциллографу Н700.
По первому способу здание испытывалось как в про дольном, так и в поперечном направлениях. При вто ром способе испытания возбуждающая сила была на правлена перпендикулярно продольной оси здания. Схе ма расстановки вибродатчиков и место установки виб ромашины при этом способе испытания представлены на рис. VI.25. Записи производились как при установив шихся колебаниях здания, так и при свободных затуха ющих колебаниях при торможении вибромашины в зо не резонансных частот. Результаты проведенных испы таний представлены в табл. VI.8. Значения декрементов затухания и величины частот свободных колебаний зда ния определялись по осциллограммам.
По показаниям вибродатчпков были построены уп ругие линии колебания здания по вертикали (рис. VI.26), а также графики горизонтальных перемещений пе рекрытия— 12-го этажа здания при различных частотах резонансных колебаний (рис. VI.27). Сопоставляя эк спериментальные данные (см. табл. VI.8), приходим к выводу, что по динамическим характеристикам здание № 38—39 и здание № 95—96 идентичны.
Здание № 14—15. В конструктивном отношении дан ное здание отличалось от двух предыдущих только тем, что балконные перила на всех этажах вместо металлических были выполнены железобетонными. Колебания возбуж дались с помощью вибромашины. При этом в первом цикле испытаний здания вибромашина была установле
246
на в центре тяжести перекрытия и возбуждающая сила была направлена в продольном направлении. Во втором цикле испытаний здания вибромашина также устанав ливалась в центре плиты перекрытия, однако возбуждаю щая сила была направлена по поперечной оси здания. При третьем цикле испытаний вибромашина была ус тановлена у шахты по продольной оси здания, причем возбуждающая сила была направлена в поперечном направлении (см. рис. VI. 25). При всех циклах испыта ния вибромашина устанавливалась на уровне перекры тия 12-го этажа.
По полученным экспериментальным данным были построены упругие линии крутильных, а также изгибносдвиговых деформаций здания в продольном и попереч ном направлениях при основной и высших формах ко лебаний. Экспериментальные значения резонансных час тот при крутильных и изгибно-сдвиговых деформациях, а также величины декрементов затухания основной и
высших форм колебаний здания |
№ 14—15 приведены |
в табл. VI.8. Анализ упругих линий показывает, что при |
|
резонансной частоте второго тона |
шахта и каркас при |
колебании здания в поперечном направлении имеют не одинаковые перемещения в отличие от первого тона ко лебаний, где каркас и шахта работают совместно. Это можно объяснить деформацией плит в своих плоскос тях. При колебании же здания № 14—15 в продольном направлении при любом тоне колебания шахта и кар кас работали совместно. Напомним, что аналогичный результат был получен ранее при испытании здания № 95—96.
По результатам испытания здания № 14—15 уста новлено, что в случае когда вибратор устанавливался в центре тяжести плиты и горизонтальная возбуждаю щая сила была направлена по осям симметрии, кру тильные колебания в здании не возникали. Это вполне естественно, так как здание в плане имеет две оси сим метрии и по вертикали центры тяжести плит совпадали с центрами изгиба. При остальных случаях, когда вибро машина устанавливалась не в центре тяжести плиты и направление силы не совпадало с осью симметрии, наря ду с изгибно-сдвиговыми наблюдались и крутильные колебания. При этом возникали деформации плит в своих плоскостях, особенно при высших формах коле баний.
247
По результатам испытания трех однотипных 12-этаж ных зданий можно отметить, что при любом тоне изгиб- но-сдвиговых колебаний в продольном направлении, а также при основном тоне колебаний в поперечном нап равлении железобетонный каркас с заполнением, являющийся сдвиговым элементом, и шахты, яв ляющиеся преимущественно нзгибными элементами, работают как единая пространственная система. В этом случае упругие линии шахты и каркаса по вертикали практически совпадают. Установлено, что динамические характеристики зданий в поперечном и продольном на правлениях имеют близкие значения. Следовательно, жесткости здания в поперечном и продольном направле ниях примерно одинаковые. И поскольку в обоих направ лениях жесткости шахт равны (см. § 19, п. 1), приходим к выводу, что каркас с заполнением по этим направлениям также имеет примерно одинаковую жесткость.
Несмотря на различные начальные возмущения, в исследованном диапазоне частот колебаний от 1 до 10 Гц, характерных для условий сейсмики, динамичес кие показатели всех трех зданий оказались идентичными (см. табл. VI. 8).
При высших формах колебаний зданий в поперечном направлении, а также при крутильных колебаниях наб людаются деформации плит перекрытий в своих плос костях. Судя по показаниям приборов, при крутильных колебаниях шахты, вследствие их значительной жестко сти, претерпевают изменения в основном изгибно-сдвиго- вые деформации в противофазе друг с другом. Поэтому крутильные деформации плит перекрытий в своих плоско-
Рис. ѴІ.28. Упругие линии трех однотипных 12-этажных зданий при изгибно-сдвиго- вых колебаниях
а |
— в |
продольном |
направлении; |
|||||
1 |
||||||||
б |
— в |
поперечном |
направлении; |
|||||
|
— |
здание № |
95—96; |
2 — |
здание |
|||
№ 3S—39; |
3 — |
здание № 14—15 |
||||||
|
248
стях обусловлены гибкостью перекрытий и соединений. Поэтому собственные частоты крутильных колебаний (см. табл. VI.8) были довольно близки к частотам изгибносдвиговых колебаний (1,5 и 1,4 Гц). Деформируемость плит перекрытий приводит к появлению новых форм ко лебаний и тем самым к сгущению спектра собственных частот, в результате чего происходит сложение различ ных форм колебаний. Упругие линии основных тонов изгибно-сдвиговых колебаний трех 12-этажных однотип ных зданий как в поперечном, так и в продольном на правлениях практически совпадают (рис. ѴІ.28). Экспе риментальные данные, приведенные в табл. VI.8, показывают, что наиболее стабильные результаты по логарифмическим декрементам получаются при дейст вии возмущающей силы в направлении продольной оси симметрии здания, поскольку в этом.случае другие ви ды колебаний не возникли. В случае же возникновения сложных форм колебаний наблюдаются нестабильные значения логарифмических декрементов. Следует отме тить, что на данную форму колебаний влияние других форм не будет одинаковым, так как спектры собствен ных частот зданий в какой-то мере отличаются друг от друга. Так, например, при первой форме изгибно-сдви говых колебаний здания № 95—96 в поперечном направ лении, где имело место сложение колебаний, значение логарифмического декремента составляло 0,11, а для
Т а б л и ц а V I.9
Значения логарифмических декрементов, вычисленные по ширине резонансных кривых и по осциллограммам затухающих колебании
|
Форма |
|
Значение логарифмических декрементов |
|||
№ |
по осциллограммам зату |
по ширине резонансных |
||||
изгибно- |
хающих колебаний |
|
кривых |
|||
здания |
сдвиговых |
|
бі |
|
|
|
|
колебаний |
б< |
----- |
(1=1, 2, 3) |
бі |
-----(1=1, 2, 3) |
|
|
|
öt |
|
|
6j |
95—96 |
I |
0,067 |
|
1 |
0,075 |
1 |
|
II |
0,125 |
|
1,9 |
0,16 |
2,13 |
|
III |
0,22 |
|
3,3 |
0,23 |
3,06 |
14— 15 |
I |
0,058 |
|
1 |
0,1 |
1— |
|
II |
0,11 |
|
|||
|
|
1,9 |
0,17 |
1,66 |
||
|
III |
|
2,8 |
— |
|
|
|
0,165 |
|
|
|
|
249