книги из ГПНТБ / Ильинский В.М. Строительная теплофизика (ограждающие конструкции и микроклимат зданий) учеб. пособие
.pdfккалІм2-ч\ ctH— коэффициент теплообмена между наружной по верхностью ограждения и наружным воздухом, ккал/м2- ч-град.
В формуле (11.16) результат нагрева поверхности конструкций лучистым теплом выражается так называемой эквивалентной тем пературой, значение которой прямо пропорционально интенсивно сти солнечной радиации, поглощаемой поверхностью.
Эквивалентная температура зависит от положения ограждаю щей конструкции относительно солнца, а также от цвета и фактуры ее поверхности. Интенсивность суммарной солнечной радиации, воспринимаемой поверхностью различно ориентированных ограж дений при безоблачном небе в июле и коэффициенте прозрачности 0,75, показывающем количество радиации, прошедшей через атмос феру приземного слоя, приведена для различных географических широт в табл. II.2. Здесь указано наибольшее количество солнеч ной радиации, среднее за сутки и разность между этими количе ствами (амплитуда солнечной радиации).
Кроме того, указано время дня, соответствующее наибольшему количеству солнечной радиации, падающему на поверхность кон
струкций, различно ориентированных |
по странам света. |
|
II.2 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
|||
Интенсивность наибольшей и среднесуточной суммарной солнечной радиации |
||||||||||||||
|
|
Интенсивность суммарной солнечной радиации, |
ккалім* ч, |
|
||||||||||
|
|
юг |
|
|
|
для ограждений, |
обращенных на: |
небосвод |
(го- |
|||||
Величины солнечной |
|
|
|
восток и запад |
юго-восток и |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
юго-запад |
ризонтальных) |
||||
радиации |
40 |
45 |
55 |
40 |
при географической широте, |
град |
40 |
45 |
55 |
|||||
Наибольшая /макс |
45 |
55 |
40 |
45 |
55 |
|||||||||
270 350 460 |
560 |
570 |
580 |
420 |
480 |
535 |
815 |
790 |
690 |
|||||
Среднесуточная /ср |
70 |
95 125 |
120 |
125 |
130 |
105 |
125 |
145 |
295 |
295 |
295 |
|||
Амплитуда |
|
255 335 |
440 |
445 |
450 |
315 |
355 |
390 |
520 |
495 |
395 |
|||
Лчакс — 7 с р .......................... |
200 |
|||||||||||||
Часы дня, соответ |
12 |
12 |
12 |
8 |
|
8 |
|
|
|
|
|
12 |
12 |
12 |
ствующие наибольшей |
|
|
|
|
и |
|
и |
7 и |
9 и |
9 и |
9 и |
|
|
|
радиации ............................ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
16 |
16 |
17 |
15 |
15 |
15 |
|
|
|
Суммарные температуры используются в теплофизических рас четах при определении затухания колебаний внешних тепловых воздействий внутри ограждающих конструкций.
Для этих расчетов необходимо знать значение амплитуды коле баний суммарных температур в течение суток, зависящее от изме
нений интенсивности и коэффициентов поглощения солнечной ра диации.
Величины коэффициентов поглощения солнечной радиации, р указаны в табл. II.3.
70
Таблица II.3
Коэффициенты р поглощения тепла солнечной радиации
Коэффициент1 |
1Р |
Наименование кровельных материалов |
Наименование конструктивных |
и отделочных материалов |
Асбестоцементные листы . . |
0,65 |
||
Асфальт ................................................ |
|
|
0,85 |
Р убер ои д ............................................ |
|
|
0,88 |
Рубероид, |
бронированный |
0,65 |
|
светлым грави ем ................................ |
|
||
Т о л ь .......................................................... |
|
. |
0,8—0,9 |
Шифер серебристо-серый . . |
0,75 |
||
Черепица светло-красная . . |
0,60 |
А л ю м и н и й |
окисленный . . . |
Бетонные к а м н и ........................... |
|
Гипсовые |
плиты (белые) . . |
Древесина |
(свежая) . . . . |
Кирпич красн ы й ..........................
Кирпич силикатный (старый) Плитка облицовочная (белая) Штукатурка светлая . . .
Коэффициент |
Р |
0,5
0,65
0,35
0,6
0,7
0,45
0,45
0,4
Как было указано ранее, максимальные значения температуры на ружного воздуха не всегда совпадают во времени с максимумами
температур, вызванных действием солнечной радиации. |
колебаний |
|||||
Поэтому |
амплитуду действительных |
(суммарных) |
||||
температур |
на поверхности |
ограждений |
|
можно |
установить |
|
только путем геометрического сложения |
амплитуд колебаний тем |
|||||
Л р асч |
|
|
||||
пературы наружного воздуха и теплового действия радиации. |
||||||
Для этих целей сумму амплитуд колебаний температуры, выз |
||||||
ванной поглощением солнечного тепла |
/ср |
|
|
|
||
|
^экв. |
Р /макс“ |
> |
|
|
и колебаний температуры наружного воздуха А / необходимо ум ножить на некоторый коэффициент ф, т. е.:
/макс /ср
-Лрасч— Р- At (11.17)
Этот коэффициент ф зависит от длительности времени между часом наибольшего облучения конструкции и максимумом температуры наружного воздуха, наступающим в 15 н.
Величины коэффициента ф для наиболее характерного в рас четной практике соотношения амплитуд —^ = 2 ,0 , приведены в
\
табл. 11.4.*
* Иногда в целях упрощения величину А расч определяют по приближенной формуле, дающей наибольшие значения из всех возможных:
-Арасч — Ррм ан /ср) + А,
где At — максимальная амплитуда колебании температуры наружного воздуха в июле, устанавливаемая в соответствии с нормами строительной климатологии.
71
Та блица II.4
Величины коэффициента ф
Величины коэффициента ф при различии времени максимумов / и <н, ч
1 ч |
2 ч |
3 я |
4 я |
5 я |
6 Я |
7 я |
|
8 я |
9 ч |
10 я |
|
0,99 |
0,97 |
0,94 |
0,90 |
0,85 |
0,79 |
0,73 |
|
0,66 |
0,60 |
0,55 |
|
Пример IIЛ . Определить расчетную амплитуду колебаний суммарной наруж |
|||||||||||
ной температуры |
в Красноводске |
для |
панельных |
стен, |
обращенных на |
восток |
|||||
и запад, а также для конструкций крыши с рулонной кровлей. |
<н' ± 9° *, географи |
||||||||||
Амплитуда колебаний |
температуры |
наружного |
воздуха |
А |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ческая широта 40°, коэффициент теплообмена на наружной поверхности ограж
дений а п = 18 |
ккал/м2-ч-град. |
Амплитуда колебаний |
|
интенсивности солнечной |
|||||||||||||
радиации, установленная по |
табл. II.2, будет |
равна: |
для |
стен—'440 |
ккалІм2-ч, |
||||||||||||
а для плоской крыши — 520 |
ккалім2 • ч. |
|
|
|
|
|
|
ч, |
8 ч |
|
|||||||
Наибольшая температура наружного воздуха достигается в 15 |
|
наибольшая |
|||||||||||||||
интенсивность солнечной радиации стены, обращенной на восток, — в |
|
|
утра; на |
||||||||||||||
запад — в 16 |
ч |
дня, крыши — в 12 |
ч. |
Различие времени тепловых максимумов со |
|||||||||||||
ставляет: в первом случае 7 |
ч, |
во втором — 1 |
ч, в третьем — 3 ч. |
|
|
|
|
||||||||||
Амплитуда суммарной температуры для стены, обращенной на восток, будет: |
|||||||||||||||||
|
|
^макс |
|
^ср |
+ Л |
440 |
|
9 |
|
0 ,73 |
|
18 |
1 |
|
|
||
|
|
|
0,65— |
+ |
) |
= |
|
|
|||||||||
чрасч — |
|
|
|
|
|
|
|
|
, .с |
|
где р — коэффициент поглощения тепла солнечной радиации поверхностью бетон ных панелей, равный 0,65; ф=0,73; установлен по табл.' ІІ.4 для различия време ни тепловых максимумов, равного 7 ч.
Для стены, обращенной |
на |
запад, |
при прочих |
равных условиях, получим: |
Ласч = |
( |
440 |
\ |
4 ,9 °, |
[ 0 ,65 — + |
9)0,99 = 2 |
где ф = 0,99, установлен по табл. ІІ.4 для различия времени между максимумами, равного 1 ч (16 ч — 15 ч).
Для конструкции крыши |
32,4° , |
|
|
Лрасч = (о , 88 ™ + 9] 0,94 = |
|
|
|
где 0,88 — коэффициент поглощения тепла поверхностью рубероида; |
равного 3 |
ч |
|
ф = 0,94, установлен для различия времени между |
максимумами, |
|
(15 ч — 12ч).*
* Устанавливается по нормам гл. СНиП ІІІ-А.6—72. «Строительная климато логия и геофизика» как максимальная суточная амплитуда температуры воздуха в июле. При этом табличное значение уменьшается вдвое, так как в метеорологи ческих таблицах указывается двойная амплитуда, представляющая разность между максимальными и минимальными значениями температуры,
72
§ 5. ВЛАЖНОСТНО-КЛИМАТИЧЕСКОЕ ЗОНИРОВАНИЕ РАЙОНОВ СТРОИТЕЛЬСТВА
Впервые годы эксплуатации вновь выстроенных зданий обычно отмечается повышенное влагосодержание большинства ограждаю щих конструкций. В особенности это относится к конструкциям вы полненным из бетонов, кирпичной кладки, древесины.
Для зданий с нормальным температурно-влажностным режимом помещений (жилые, общественные, значительная часть промышлен ных), это повышенное влагосодержание является избыточным, по скольку оно превышает равновесное влагосодержание, устанавли вающееся через несколько лет под влиянием влагообмена с внут ренней и внешней воздушной средой.
Всвязи с этим, в большинстве вновь выстроенных зданий зна чительная часть ограждающих конструкций обладает излишней влажностью и в первый период эксплуатации отдает содержащую ся в них химически не связанную влагу наружному или внутренне му воздуху.
Внешний климат непосредственным, а иногда и наиболее суще ственным образом влияет на равновесное влажностное состояние наружных конструкций зданий с нормальным температурно влажностным режимом помещений, поскольку увлажняющее дей ствие воздушной среды этих помещений не может быть значи тельным.
Равновесная влажность сравнимых по толщине материалу и порядку расположения отдельных слоев ограждающих конструкций таких зданий зависит от количества тепла, расходующегося в при родно-климатических условиях на естественную сушку ограждаю щих конструкций, а также от эффективности использования этого тепла для целей естественной сушки, что связано с особенностями тепловых воздействий и режима тепло- и влагообмена между по верхностью конструкций и окружающей воздушной средой.
Для природных климатических условий характерна периодиче ская (в течение года) смена температур и влажности внешней воз душной среды.
Во многих климатических районах (особенно континентальных) такая периодичность внешних воздействий явно выражена и в су точном периоде, особенно в теплое и переходное время года, когда температура поверхности конструкций может резко колебаться из-за облучения солнцем в течение дня и холодного излучения ночью.
Из опыта естественной сушки ограждений зданий известно, что
конструкции, периодически нагреваемые (обычно за счет солнечных лучей) и охлаждаемые, высыхают полнее и быстрее, чем подвер гающиеся непрерывному и длительному нагреву при таком же рас ходе тепла.
Этот иссушающий эффект периодического прогрева находит объяснение в теории сушки капиллярно-пористых тел; подобный эффект тем более заметен, чем медленнее происходят в высыхаю
73
щей конструкции перемещения влаги по сравнению с перераспре делением тепла (т. е., чем меньше критерий Lu).
Наибольшая практическая ценность иссушающего эффекта пе риодического прогрева имеет место в завершающий, наиболее дли тельный период естественной сушки, когда поверхностные слои конструкции уже приобрели воздушно-сухое состояние и лишь по мере удаления от поверхности влагосодержание конструкции воз растет до сверхгигроскопических значений (рис. II.9).
Для этого наиболее характерного и длительного периода есте ственной сушки критерий Лыкова, выражающий сравнительную интенсивность распространения поля потенциала переноса влаги
относительно поля температур, Lu = <С 1,0 (см. стр. 47—48),
т. е. имеет значение, при котором периодические колебания темпе
ратуры приводят к |
интенсификации |
перемещений |
влаги. |
Здесь |
||||||||
|
|
|
Рис. II.9. Особенности естественной сушки ог |
|||||||||
|
|
|
раждающих |
конструкций |
при |
периодическом |
||||||
|
|
|
,1 |
|
2 |
(ежесуточном) |
нагреве: |
|
|
|||
|
|
|
— характерное распределение влаги по толщине кон |
|||||||||
|
|
|
струкции;А , — периодическое |
распространение |
внутри |
|||||||
|
|
|
конструкциигн |
колебаний наружной |
суммарной |
темпе |
||||||
|
|
|
ратуры; |
— амплитуда колебаний температуры на |
||||||||
|
а. |
|
поверхности |
конструкций; |
3 |
— наибольшее0 |
значение |
|||||
|
|
СР |
гигроскопической |
влажности |
материала |
(верхний |
||||||
|
^ |
|
предел |
сорбционного увлажнения); |
( і — перемещения |
|||||||
|
|
влаги к наружной0 ) 2 |
поверхности конструкций, |
проис |
||||||||
|
|
|
ходящие при понижении температуры этой поверхно |
|||||||||
|
|
|
сти до |
£мин; |
— испарение |
переместившейся влаги, |
||||||
|
|
|
происходящее при повышении температуры наруж |
|||||||||
|
|
|
ной поверхностиAдоt s |
=^макс;A t n |
|
• толщина быстро высы |
||||||
|
|
|
хающего слоя конструкции (слоя резких колебаний |
|||||||||
|
|
|
температуры); |
|
|
/2 — амплитуда |
колебаний |
|||||
|
|
|
температуры на границе быстро высыхающего слоя |
|||||||||
ат— интенсивность |
распространения |
потенциала |
переноса |
влаги |
(потенциалопроводность), а — интенсивность распространения тем пературы (температуропроводность).
При понижении температуры наружной поверхности, возникают перемещения влаги из внутренних увлажненных слоев конструкции, направленные к этой поверхности; при повышении температуры переместившаяся влага испаряется.
Практика эксплуатации зданий в районах с континентальным климатом, где характерны резкие колебания температур в течение суток и года, подтверждает иссушающий эффект таких циклических воздействий и связанное с ним сухое состояние ограждений зданий.
В климатических районах с меньшими колебаниями температу ры влажность материалов ограждающих конструкций, при прочих равных условиях обычно более высока.
При наличии воздушно-сухого (пересохшего) поверхностного слоя испарение с поверхности конструкции ограничивается количе ством влаги, диффундирующей сквозь этот пересохший слой.
74
Выражение для количества е испаряющейся в этих условиях влаги при циклических колебаниях температуры наружного возду ха может быть написано в следующем виде *:
е = |
(лѲ + 0>25-^- д М ед. потенц. кг\м2, |
(11.18) |
где D — коэффициент диффузии, ж2/ч; т — время, ч\ б5 — толщина высохшего слоя, м\ и-— среднее количество влаги, содержащееся в материале за пределами высохшего слоя, кг/ж3; АѲ — разность по тенциалов переноса влаги в толще материала на глубине распро странения резких колебаний температуры и на наружной поверх ности конструкции; Ats — амплитуда колебаний температуры внут
ри конструкции на границе высохшего слоя, °С.
Из выражения (11.18) следует, что интенсивность испарения влаги с воздушно-сухой поверхности ограждающей конструкции, подвергающейся циклическим колебаниям температуры, опреде ляется двумя слагаемыми, одно из которых зависит от разности по тенциалов переноса влаги в пределах пересохшего слоя, а второе — пропорционально квадрату амплитуды колебаний температуры внутри конструкции на границе этого слоя.
Опыт изучения влажностного состояния ограждающих конст рукций в климатических районах с достаточно выраженными коле баниями температуры в течение суток и года показывает, что тол щина наружного пересохшего слоя очень близка к толщине слоя, известного в строительной теплофизике под названием слоя резких температурных колебаний.
Этот последний слой составляет сравнительно небольшую часть общей толщины однородных ограждающих конструкций (в легко бетонных и кирпичных конструкциях 7—8 см, в конструкциях из тяжелого бетона — до 10 см); отличительным свойством слоя рез ких колебаний является то, что в его толщине внешние колебания температур затухают примерно в два раза **.
Приняв толщину пересохшего слоя равной толщине слоя рез
ких колебаний, можно написать, что Л; |
=0,5 Лг, , где At — ампли- |
|
А |
n |
Н |
* Выражение (11.18) получено путем совместного решения двух дифферен циальных уравнений, одно из которых выражает перемещения влаги в конструк-
ции ------- = |
f i x , |
т), а другое — устанавливает особенности перемещения влаги в |
|||||||||||
дх2 |
|
|
|
|
|
|
|
д2Ѳ |
|
|
|
|
|
поверхностном наиболее высохшем слое |
= 0 ,хт. е. изменение потока влаги |
||||||||||||
|
|||||||||||||
равно нулю. Здесь Ѳ — потенциал переноса влаги; |
— размер по толщине конст |
||||||||||||
рукции; т — время [16]. |
ös, |
|
|
|
м, |
|
(см. стр. 189— 190) толщина |
||||||
** В |
соответствии с теорией теплоустойчивости |
||||||||||||
слоя резких колебаний |
|
выраженная в |
|
определяется, как |
отношение коэф |
||||||||
фициента |
теплопроводности |
X |
материала |
к его коэффициенту |
теплоусвоения |
s, |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т. е.
X
—, м .
S
75
туда колебаний температуры на наружной поверхности конструк ции.
Известно, что в большинстве климатических районов естествен ная сушка ограждающих конструкций происходит наиболее эффек тивно в летний период года: климатологические данные о величине возможного испарения влаги показывают, что даже во влажном климате Англии величина испарения за один летний день примерно равна величине испарения за целый зимний месяц [32].
Поэтому при рассмотрении колебаний температуры следует при нимать ее величины, характерные для летнего периода года. Сред няя величина полной разности температур наружного воздуха за сутки в летний период года составляет для удаленных от океанов районов СССР 12,5—12,7°, что соответствует амплитуде (т. е. наи большему отклонению температуры от среднего значения) At =
= 6,35°.
Эта же величина .амплитуды может быть принята и для наи меньших (без учета нагрева солнцем) суточных изменений темпе ратуры на наружной поверхности конструкции.
Тогда получим входящее в 11.18 выражение для амплитуды ко лебаний температуры внутри конструкции на границе пересохшего слоя в виде
- ~ = ^0,5^ ■= ■(0,5-^’35)2- ^ у ^ Ш = у л 7 п. |
(И, 19) |
Имея в виду, что интересующие проектировщиков и строителей процессы влагообмена происходят в годовом цикле величину At
уместно также отнести к этому циклу, поскольку между суточными в теплый период и годовыми (между средними температурами ян варя и июля) колебаниями температуры может иметь место пря мая зависимость, т. е.
At —ФнА/
сут тн год
Коэффициент корреляции фн всегда меньше единицы; конкрет ные его значения изменяются для отдельных районов. Величину
у/Код можно рассматривать как иссушающую характеристику климата, возрастающую в континентальных условиях с резкими ко лебаниями температур в течение суток и года. Чем больше величина этой характеристики, тем более резко отличаются температуры лет него и зимнего периодов: теплее лето, холоднее и устойчивее зима, не перемежающаяся дождями и оттепелями, больше солнечных дней в течение года — ниже влажность наружного воздуха и со прикасающихся с ним наружных стен и других ограждающих кон струкций зданий.
Обобщение данных натурных исследований влажностного со стояния конструкций в зданиях с нормальной влажностью подтвер ждает, что иссушающее действие отмеченных климатических фак торов возрастает в зависимости от величины указанной характе ристики. Чем больше ее величина, тем суше материалы в
76
сравниваемых конструкциях. Это имеет большое значение в клима тических условиях СССР, где годовая разность температур возрас тает по мере перемещения от западных районов европейской части к центральным районам Восточной Сибири.
Следует отметить, что средняя годовая температура при таком перемещении не подвергается существенным изменениям для гео графических пунктов, расположенных на одной широте.
Для преобладающей части территории СССР (исключая край ние северные и южные районы) средняя годовая температура ко
леблется при перемещении с запада на восток в среднем от +5 до —4°.
Полагая среднегодовую температуру для этой части СССР рав ной + 1°С и отбросив знаки дифференцирования получим из 11.18 выражение для испарения влаги с поверхности конструкции при периодических колебаниях температуры наружного воздуха:
D T» |
|
Ѳ УA t |
|
|
|
е = |
дѲ ■ |
f l |
= хо)(дѲ-фQ Y A t) кг!м\ |
(11.20) |
|
где %-■ DT |
|
|
|
|
|
Для сравнимых конструкций величина я в первом приближении |
|||||
может быть принята постоянной для любых |
климатических |
усло |
|||
вий, поскольку с увеличением длительности |
сушки т уменьшается |
величина коэффициента диффузии D (падающая по мере высыха ния материала), и произведение Dr, входящее в числитель, близко к постоянному значению. Толщина слоя резких колебаний ös также имеет постоянное значение, поскольку она может изменяться толь ко в зависимости от периода температурных колебаний, а этот пе риод остается постоянным (суточным или годичным) в любом климате.
За потенциал молекулярного переноса пара, при наличии испа рения влаги с поверхности конструкции и при постоянной темпера туре, может быть принята относительная влажность воздуха ср. При указанных условиях потенциал переноса влаги является одно значной функцией от этой климатической величины и зависящей от нее влагосодержания материала [17].
Величину относительной влажности уместно принять для тепло го периода года, когда интенсивность испарения наибольшая.
Для выявления других климатических параметров, влияющих на влажностное состояние конструкции, напишем выражение для среднего многолетнего баланса тепла между поверхностью конст рукции и окружающей атмосферой в таком виде:
Qs= q y{p — s) ккал]м2 год, |
(11.2 1) |
где Qs — количество тепла, поступающего к поверхности конструк ции (главным образом лучистого, т. е. солнечной радиации, посколь ку конвекционное обычно теряется конструкцией, а не сообщается ей), <7 — сумма количеств тепла, расходуемого в соответствии с
77
климатом, на преодоление энергии связи влаги с поверхностью пор
и капилляров материала |
и ее испарение, |
ккал/кг-год; при этом |
||||||
q = q'((ßp—соравн), где q' — энергия |
связи |
влаги, |
ккал/кг, а ир |
и |
||||
Юравн — влагосодержания |
материала, |
увлажненного |
осадками |
и |
||||
многолетнее равновесное; |
у — вес |
конструкции, |
кг/м2; р — количе |
|||||
ство атмосферной влаги |
(осадков), |
увлажняющей |
конструкцию, |
|||||
кг/кг-год; е — испарение при имеющихся внешних |
температурных |
|||||||
воздействиях, кг/кг-год. |
|
выражение |
для |
испарения |
в |
|||
Подставляя ранее полученное |
(11.21), получим при единичной разности потенциалов переноса (ДѲ=1) в самом общем виде функциональную зависимость, харак
теризующую влажностное |
состояние |
конструкции со в той мере, в |
|
какой она зависит от внешних климатических воздействий: |
(11.22) |
||
“ ( * » ) = |
/ ( < ? „ Р, |
4 V Ä t). |
Возможно группирование этих величин в виде безразмерного соотношения, величина которого будет характерной для оценки влажностного состояния ограждающих конструкций, зависящего от климата, т. е.
где q' — энергия связи |
влаги с поверхностью пор |
и капилляров, |
||||||
ккал/кг; у — вес конструкции, кг/м2; |
Qs— количество |
солнечной |
||||||
радиации, падающей |
на |
поверхность |
конструкции, ккал/м2-год; |
|||||
р — количество |
осадков, |
увлажняющих |
конструкцию, |
кг/кг-год; |
||||
Ф — относительная влажность наружного |
воздуха |
(величина без- |
||||||
размерная); |
V~ÄT |
А] |
|
|
амплитуды |
колебаний |
||
—— - = |
—А — отношение |
|||||||
температуры наружного воздуха к |
среднегодовому |
ее |
значению, |
|||||
град2/град2. |
|
|
|
входят величины, влияющие |
||||
В числитель соотношения (11.23) |
на повышение влажности ограждающих конструкций; осадки и от носительная влажность воздуха имеют общеклиматическое значе ние, а энергия связи влаги с материалом и вес конструкции отно сятся к конкретным видам проектируемых ограждений.
При этом, если рассматривать осадки как общеклиматический фактор, уместно учитывать их количество, падающее на горизон тальную поверхность; для стен, ориентированных различным об разом, количество осадков, увлажняющих конструкцию, зависит от направления и силы ветра, а также крупности дождевых капель и может быть только пропорциональным интенсивности осадков на горизонтальную поверхность.
В знаменатель входят величины, влияющие на интенсивность ис парения влаги из ограждающих конструкций, а именно: солнечная
78
радиация и характеристика колебаний температуры наружного воздуха.
Радиация, падающая на горизонтальную поверхность, является общеклиматическим параметром; очевидно, количества солнечных лучей, падающих на различным образом ориентированные стены, будут пропорциональны этому параметру.
Таким образом, соотношение (11.23) может быть использовано как общеклиматический критерий, но возможна и конкретизация этого критерия применительно к особенностям геометрического расположения внешней поверхности отдельных ограждающих кон струкций.
Общеклиматическое значение соотношения (11.23), может быть установлено путем использования имеющихся справочных метеоро логических данных.
При вычислении величин соотношения (11.23) для конкретных географических пунктов, количество осадков (на горизонтальную, поверхность) было принято по данным климатических справочни ков средним за месяц для безморозного периода года, а относи тельная влажность взята в дневное время (в 13 ч дня) самого теп лого месяца.
Поскольку для изучения общих закономерностей влажностного состояния ограждающих конструкций не представлялось целесо образным иметь в виду какие-либо конкретные конструкции и ма
териалы, величина q'y принята равной единице. |
(11.23) примет |
||
При этих допущениях безразмерное соотношение |
|||
вид |
|
|
|
|
|
/(*)• |
( II.2 3 а ) |
Указанное соотношение отражает наиболее общие закономер |
|||
ности влагообмена наружной части ограждающих |
конструкций с |
||
внешней физико-географической |
средой, |
происходящие в различ |
|
ных климатических условиях. На |
основе |
количественных измене |
|
ний этого соотношения оказалось целесообразным |
разделить тер |
ритории строительства на три зоны с подразделением каждой из
них на две категории районов.
Эта влажностно-климатическая классификация включает сле дующие характеристики.
1.Сухая зона (к<5), подразделяется на районы устойчиво-су
хие (к< 3) и сухие (к = 3—5); 2. Умеренная зона (к = 5—9) под разделяется на районы умеренно-сухие (к = 5—7) и умеренно-влаж ные (к —7—9); 3. Влажная зона (/с>9) подразделяется на районы влажные (к = 9—11) и устойчиво-влажные (к>11).
Общее распределение зон и районов с различной степенью влаж ности по территории СССР указано на прилагаемой карте (см.
карту в конце книги).
Естественно, что территория Средней Азии оказалась отнесен ной к устойчиво сухим районам; низкая равновесная влажность
79