Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Ильинский В.М. Строительная теплофизика (ограждающие конструкции и микроклимат зданий) учеб. пособие

.pdf
Скачиваний:
8
Добавлен:
25.10.2023
Размер:
17.18 Mб
Скачать

Требуется определить, можно ли вести заполнение блоками в одной плоско­ сти с каркасом с тем, чтобы элементы последнего пересекали всю толщину сте­ ны (рис. IV .10).

а0,15

 

Отношение

■—

 

= — -

= 0 ,6 0 ;

тогда по табл. IV.2 ^ =0,83.

 

 

 

 

 

 

 

8

 

 

0,25

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Сопротивление

теплопередаче

заполнения

 

стены

из

пенобетонных блоков:

Здесь

 

 

R0 — 0,133 +

0 25 +

0,05 =

1,31

 

град-м2-ч;ккал.

объемном

весе

0,22 — коэффициент

теплопроводности

пенобетона

при

800

кг/м3

и сухих условиях эксплуатации.

 

(

 

 

Яо

 

 

 

 

 

 

Это сопротивление

теплопередаче

превышает = нормируемую

величину

0,62

 

 

ч

 

примерно в

2,1 р а з а !т .е .,^ у

1,31

\

При

этой

 

 

 

 

= 2,11.

 

 

град • м2 ■ /ккал

 

 

 

величина Ѳ

равна

 

1,83

(табл. ІѴ.З). и необходимое

величине отношения R0/R рР

 

сопротивление

теплопередаче конструкции

по

теплопроводному

включению:

 

 

 

 

 

0

Ѳ +

-п

 

1,31-0,83

=

0,41

град-м2-чіккал.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1,83 +

0,83

 

 

 

 

 

 

Фактическое сопротивление теплопередаче элемента бетонного каркаса (бе­ тон с кирпичным щебнем в сухих условиях эксплуатации Х=0,80 ккал/м-ч-град):

0,25

R'o= 0,133 + 0,80 + 0,05 = 0,49 град-м2-я]ккал.

что практически равно необходимому.

Таким образом, при высоких теплозащитных свойствах стен су­ хих помещений сквозные элементы бетонного каркаса с ограничен­ ным поперечным сечением не всегда являются причиной появления конденсата на внутренней поверхности стены *.

В отапливаемых зданиях с более теплопроводными элементами каркаса из железобетона или стали необходимо располагать такие элементы у внутренней поверхности стен, не заглубляя их в кон­ струкцию даже в сухих помещениях.

При облегченнных ограждающих конструкциях, малая толщина которых достигается за счет применения эффективных утеплителей, расположение ограждения с внешней стороны каркаса является обязательным правилом.

• Теплопроводные включения в стенах из легкобетонных камней или блоков могут быть образованы за счет большей теплопровод­ ности строительного раствора, примененного для'заполнения швов.

* Это подтверждается практикой эксплуатации термических, кузнечных и других сухих и хорошо вентилируемых цехов. Однако и в таких цехах следует избегать расположения элементов каркаса вблизи наружных углов, где величина коэффициентов тепловосприятия а в меньше чем на поверхности плоских участков стены, что связано с возможностью понижения температуры в зоне углов.

Сквозное пересечение стен указанных выше помещений элементами каркаса возможно преимущественно в том случае, если эти элементы выполнены из бето­ на с небольшой теплопроводностью (с легкими заполнителями и небольшим про­ центом армирования) и имеют небольшое поперечное сечение.

160

Теплофизический расчет сопряжений между блоками и камнями с заполнением стыков тяжелым раствором может быть выполнен при использовании выражения (IV.11).

 

Пример

ІѴ.З.

tДля жилых домов в местности с расчетной температурой на­

ружного

воздуха

н= —34°, проектируется применение стен толщиной

6

= 0,25

м

из блоков ячеистого бетона. Требуется

установить,

 

можно ли вести

кладку

на цементно-песчаном растворе, если толщина швов а = 0,015

м.

 

 

 

 

Отношение

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

а/ 8

0,015

0,06; тогда

по табл.

I V .2 т) = 0 ,2 7 .

 

 

 

 

 

 

 

 

= 0,25

 

 

 

 

 

 

 

Сопротивление стены теплопередаче:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Ro

=

 

0,02

0,25

0,02

 

 

 

 

град-м2-ч/ккал,

 

 

 

 

 

0,133 + —— + —— +

—— + 0,05 = 1,24

 

 

 

 

 

 

где

0,60;

 

 

 

U,o0

0 ,25

0,/5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,25; 0,75 — коэффициенты теплопроводности внутренней фактуры,

ячеистого бетона с объемным весом 800

кг/м3

и наружной фактуры.

 

 

 

 

Нормируемое

сопротивление стены теплопередаче /?цр =1,16

град ■м2 ■ч/ккал.

 

Сопротивление теплопередаче стены по шву

(при

X

цементно-песчаного рас­

твора равном 0,80):

0,25 +

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,05 =

0,49

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

R0, = 0 ,1 3 3 +

град-м2-ч/ккал,

 

 

 

тогда как по IV.11 требуется:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

*0 = 8

1,24-0,27

 

= 0,44

град- м2-ч/ккал.

 

 

 

 

 

 

 

 

Röf\

0,49 +

0,27

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Здесь величина 0= 0,49 определена интерполяцией по табл. ІѴ.З для Ro

Rотр

1,24 = -!— = 1,07.

1,16

Разница между необходимым и имеющимся сопротивлениями теплопереда­ че по шву незначительна (0,49—0,44=0,05) и появление конденсата на внутрен­ ней поверхности швов в большой мере будет зависеть от колебаний влажности воздуха в помещении, а также от степени увлажнения цементного камня в шве и от действительной величины его коэффициента теплопроводности. При уменьшении коэффициента теплопроводности цементно-песчаного раствора, например, до 0,65 ккал/м ■ч • град, что соответствует сухому состоянию мелко­ пористого цементного камня, вероятность конденсации в местах расположения швов полностью устраняется, даже при кратковременных повышениях влажно­ сти воздуха в помещении.

Вероятность конденсации влаги на внутренней поверхности стен из легко­ бетонных камней и блоков в местах расположения швов особенно велика во влажных климатических районах, где раствор, заполняющий шов, может быть увлажнен атмосферной влагой. В этом случае выполнение швов с пустотой внутри препятствует капиллярным перемещениям влаги по всей толщине стены, обеспечивает быстрое высыхание затвердевшего раствора после возможных эпи­ зодических увлажнений и одновременно увеличивает сопротивление теплопере­ даче конструкции в месте шва.

6—3106

161

О’07

 

 

11

 

Таким

конструктивным

приемом при

 

Рис. IV.

. Лег­

возведении

стен

предотвращается

также

 

возможное промерзание швов, что в особен­

 

 

кобетонные

ности важно

для

суровых

климатических

 

камни с профи­

районов

с

повышенной

влажностью.

 

 

 

лированной

Внутренние пустоты в швах могут быть

 

нижней

поверх­

образованы при помощи стальной или де­

 

ностью для

по­

ревянной рейки-шаблона, укладываемой на

 

лучения

пустот

поверхность камня

при нанесении раствора,

 

1

швах

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

/

в

раство­

а также при использовании легкобетонных

 

ра:

 

 

 

— раствор;

про-

камней с профилированной нижней поверх­

 

воздушная

ностью,

получаемой

при

изготовлении

 

 

слойка

 

(рис. IV.11).

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Стена из ячеистобетонных камней, рас­

 

 

 

 

 

смотренная

в

предыдущем примере,

полно­

стью удовлетворяет теплофизическим требованиям даже при повышении влажно­ сти помещения до 60% в том случае, если швы будут выполнены пустотными.

В самом деле, сопротивление теплопередаче пустотного шва

,

0,25 — 0,07

0,61 град- м^-ч'\ккал,

R0 = 0,133 +

------------------+ 0 ,2 0 + 0,05 =

где 0,20 — термическое

сопротивление воздушной

прослойки по табл. I—8. Эта

величина сопротивления теплопередаче пустотного шва превышает требуемое значение при влажности <р=60%:

Rr,

1,24-0,27

= 0,52

град-м?-чІккал.

 

0,38 + 0,27

 

В действительности сопротивление теплопередаче пустотного шва будет еще выше за счет сухого состояния и меньшего значения коэффициента теплопровод­ ности цементного камня.

Пользуясь формулой IV. 12, легко вычислить значения температуры на по­ верхности теплопроводных включений, обращенной в помещение.

Пример 1Ѵ.4. Вычислить температуру на внутренней поверхности стены из пенобетонных блоков (см. пример ІѴ.2) и на поверхности бетонного каркаса, пересекающего эту стену, при расчетной температуре наружного воздуха —30°.

Сопротивление

теплопередаче

стены

из

пенобетонных

 

блоков

R0 =

= 1,50

град-м2-ч/ккал,

а

элемента

 

бетонного каркаса

R0'=

0,49

град-м2-ч/ккал.

Температуру

на

 

внутренней

 

поверхности

стены вычисляем

по формуле

(1.24, а):

 

 

 

#В =

15,0

15,0 +

30,0

0,133 =

11,00°.

 

 

7 В .II ----

 

 

R o

 

Отношение

 

 

 

1,50

 

 

 

КЯо

1,50

=

3,06;

величина коэффициента

г] = 0,83 (см.

пример ІѴ.З).

 

 

 

0,49

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Температура на внутренней поверхности бетонного каркаса, пересекающего

заполнение стены

(IV .12):

 

11.0 — 0,83 ( 3 ,0 6 -

1) (15,0 — 1 1 ,0 )= 4,20°.

 

— 1} (ß — 1) (/в — ^в.п) =

Такой же результат может быть получен расчетом по формуле (IV. 13).

Приведенные выше приближенные способы теплофизических расчетов теплопроводных включений относятся к однородным ог­

162

раждающим конструкциям с теплопроводными включениями про­ стейшей геометрической формы и при этом расположенными на значительном удалении друг от друга, что исключает влияние со­ седних включений на процессы перетекания тепла.

Для других видов ограждающих конструкций и более сложной формы или более близкого расположения теплопроводных включе­ ний, что часто встречается в практике проектирования, простых рас­ четных формул не существует.

Исключение представляет инженерный метод расчета темпера­ туры на поверхности вертикальных стыков трехслойных панелей, предложенный Ф. В. Ушковым на основе исследования большого количества температурных полей подобных стыков.

Обычно к вертикальному стыку панелей жилых зданий примы­ кает поперечная перегородка, влияющая на распределение темпе-

Рис. IV .12. Схема горизонтального стыка трехслойных панелей с примы­

2

кающей поперечной3перегородкой:

1

— железобетонные

элементы

Q панелей;

 

— утепление

панелей; — утепление сты­

ка; 26 — толщина перегородки;

o

— коли­

чество

тепла,

передаваемое

перегородкой

стыку;

63 — толщина

зазора

между пере­

городкой и ребром панели; б р — толщина ребра, обрамляющего панель

ратур (рис. IV. 12), поскольку по перегородке передается в зону стыка некоторое количество тёпла, пропорциональное эквивалент­ ному коэффициенту теплопередачи перегородки, равному:

ав.экв=ав ~ ~z ккаліч-м^-град*,

(IV. 14)

У"ві

 

где ав — коэффициент теплообмена на внутренней поверхности пе­ регородки; Ві — критерий Био для перегородки, характеризующий отношение тепла, поступающего из помещения через ее поверх­ ность, к количеству тепла, распространяющемуся внутри конструк­ ции, а именно:

 

Ві = — 8,

где Л — коэффициент

теплопроводности материала перегород­

X

ки, ккал/м-ч-град; б — характерный размер перегородки, равный

половине ее толщины, м.

 

Делением эквивалентного коэффициента теплоотдачи перегород­ ки на коэффициент теплообмена ее внутренней поверхности, полу­

чают относительный

коэффициент

интенсификации

теплообмена

* Количество

тепла

Qo,

передаваемое перегородкой

стыку, Q =

= 280оа в^7|=

ккаліч-м,

где

25— толщина

перегородки, Ѳ = *в —

— темпера­

 

 

 

 

0

 

турный перепад между температурой внутреннего воздуха и более низкой темпе­ ратурой в углу у стыка.

6*

163

ссотн между перегородкой и стыком (иначе называемый коэффици­ ентом оребрения):

аотн= - в'э—=

(величина безразмерная).

(IV. 15)

“ в

у Ві

 

Для расчета температуры

в углу стыка (рис. IV. 12) необходимо

предварительно вычислить приведенное сопротивление теплопере­ даче стыка, определяемое по формуле:

R

о.стыка —

®п +

+

®р

(IV. 16)

 

в п

83

 

 

 

7?о.П

Ro.3

Ro.p

 

где бп— половина толщины

перегородки; б3 — толщина

зазора

между перегородкой и ребром панели; бр — толщина обрамляюще­ го ребра; R0.п; R0 .3 ',Ro.-p— сопротивления теплопередаче панели в сечениях по оси перегородки, зазору и обрамляющему ребру.

При вычислении R0.uтермическое сопротивление перегородки и

сопротивление тепловосприятию принимаются:/?в>п = —-— . После Gв^отн

этих предварительных вычислений, для приближенного расчета минимальной температуры в углу стыка (ув.п можно пользоваться формулой:

£п=ч—

(іѵ.іба)

'мэ. стыка

А Ң- G 0TH

 

Результат, получаемый по этой приближенной формуле, обычно от­ клоняется не более чем на 1° от значений температуры в углу, уста­ новленных точным расчетом двумерного температурного поля.

Пример

IV.5.

Определить

наинизшую

температуру в углу

стыка

трехслой­

ных панелей

и

примыкающей к стыку перегородки. Наружная температура —30°,

внутренняя

4-18°. Общая толщина

панелей 0,25

м\

утепление

минераловатными

плитами; перегородка

бетонная, толщиной

0,12

м

(рис. IV. 13). Термовкладыш

в стыке толщиной 0,04

м

из

минераловатных плит. Характерный размер (поло­

вина

толщины) перегородки

бп = 0,06

м;

ширина зазора б =

0,02

м;

толщина

ребра

6

Р = 0,04

м.

 

Био

для

рассматриваемой

перегородки

В і :

«в

Величина критерия

I

7,5 = ~ 0,06 = 0,321, где 7,5 и 1,4 — коэффициент тепловосприятия поверхности и

коэффициент теплопроводности бетона; относительный коэффициент интенсифи­

кации теплообмена между перегородкой и стыком: аотн = Ѵт = 1,765. Сопро­ тивление теплопередаче панели по оси стыка и перегородки:

 

= 0,05 +

0,04

0,02

0,04

0,10

- -

= 1,41

 

R,

—— +

0,04 0 ,0 8 +

 

град■м?-ч/ккал,

 

 

0,2

1,2

6

 

 

где 0,2; 0,04;

0,08;

 

7 ,5 -1 ,/ о

 

 

1,2 — коэфициенты

теплопроводности мастики, упругой

164

прокладки,

минераловатных

плит, заполняющего

стык бетона;

1

.7,5-1,765

^в^отн

 

RB,n 1

для перегородки.

 

 

 

 

/

 

 

 

 

= --------------=

 

 

 

 

 

Сопротивление теплопередаче стыка по зазору между перегородкой и па­

нелью:

:0 ,0 5 +

0,06

+

0,04

0,15

+ 0,133 =

0,86

 

 

R, 3

1>2

0,08 +

1,2

град-м2-ч\ккал.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Сопротивление теплопередаче стыка по ребру панели:

0,25

R0 р = 0,05 + — — + 0,133 = 0,39 град-м2-ч\ккал.

1,2

Среднее приведенное сопротивление стыка теплопередаче (IV. 16):

 

Рис.

IV .13. Конструкция

горизонтального

 

стыка— вкладыштрехслойныхиз мннераловатныхпанелей плит(с примыкаю­у=300

 

1

—бетон,щей к стыку перегородкой):

 

 

 

 

 

 

 

KSjMz;

 

2

 

укладываемый на месте; 3— ребра па­

 

нелей;

4 — утепление

панелей

минераловатными

 

плитами; 5

— упругая

прокладка; 6 — эластичная

 

 

0,06 +

0,02 +

мастика

 

RQ.

 

0,04

+

0,12

 

 

0,06

0,02

0,04

 

0,042 + 0,027 + 0,102

 

 

1,41 +

0,86 +

0,39

 

 

0,12

0,167 = 0,72 град-м2-чІккал.

Тогда наинизшая температура в углу составит:

*•R

*•Н ~

"

18 + 30

ІВ 'RC

t

/

9

18,0 — 0,72 - - 0, 133 1 + 1,765

 

=

1 + «отн

 

18,0 — 6,50 = 11,50°.

Точный расчет температурного поля мог бы установить значение для

*1п= 12,1*.

165

§5. ВОЗДУХОПРОНИЦАЕМОСТЬ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

Впредыдущих разделах рассматривалось распределение темпе­ ратур, устанавливающееся внутри ограждающих конструкций ввиду наличия разности температур внутреннего и наружного воз­ духа и возникающих под влиянием этой разности процессов тепло­ передачи.

Температурное поле и теплотехнические качества конструкций могут существенно измениться при совместном действии процессов передачи тепла и фильтрации воздуха через ограждения зданий.

Фильтрация холодного наружного воздуха, возникающая под влиянием ветра и теплового напора, вызывает увеличение потерь тепла через ограждающую конструкцию и смещение температурно­ го поля по сравнению с тепловым состоянием конструкции при от­ сутствии фильтрации. Такое смещение в распределении температур объясняется тем, что часть тепла, проходящего через ограждаю­ щую конструкцию, затрачивается на нагревание. фильтрующегося холодного воздуха.

Дифференциальное уравнение теплопроводности при фильтра­ ции воздуха выводится в предположении, что температура филь­ трующегося воздуха и материала равны между собой в любом се­ чении конструкции, а физические параметры воздуха остаются по­ стоянными при изменении температуры в пределах этого сечения *. Предполагая, что поток тепла одномерен, а фильтрационный поток совпадает с ним по направлению, или является встречным (т. е. отличается на 180° от направления потока тепла), можно выделить бесконечно тонкий слой конструкции dx и рассмотреть условия его теплового баланса.

При отсутствии фильтрации через этот слой проходит количе­ ство тепла

Q= —X dt dx

Изменение количества тепла, проходящего через слой dx со­ ставит:

dx

___

^

dx2

(а)

dQ

 

 

d2t

 

Если считать, что это изменение происходит только из-за затра­ ты части тепла на согревание фильтрующегося воздуха на величи­ ну dt, то можно записать:

dx

,

(б)

 

dx

к

* Температура фильтрующегося воздуха практически не отличается от тем­ пературы материала слоя при малых скоростях фильтрации.

166

где W — количество воздуха, фильтрующегося через ограждающую конструкцию, кг/м2-ч\ с — удельная теплоемкость воздуха при по­ стоянном давлении, равная 0,24 ккал/кг -град.

Приравнивая правые части уравнений (а) и (б) имеем:

dx2

( І Ѵ . 1 7 )

dx

Выражение (IV. 17) является

дифференциальным уравнением

температурного поля плоской однородной стенки в стационарных условиях теплопередачи при наличии установившейся фильтрации холодного воздуха [55].

В основу уравнения положена математическая аналогия тепло­ проводности и фильтрации; такая аналогия справедлива для уста­ новившихся процессов переноса в идеально пористых материальных

средах, с сообщающимися порами,

размеры которых

достаточны

для возникновения фильтрационного потока.

(плотный бетон

Многие плотные строительные

материалы

и т. д.) не всегда удовлетворяют этим условиям:

на

поверхности

конструкций, выполненных из таких материалов, возникают сопро­ тивления фильтрационному потоку *, в результате чего он может изменить свое направление — на параллельное внешней поверхно­ сти конструкции. Сквозной фильтрации при ограниченной разности давлений не возникает, и уравнение (IV. 17) утрачивает свою фи­ зическую обоснованность.

Однако уравнение (IV. 17) обычно оказывается справедливым для однородных пористых конструкций при значительной разности давлений и использовании экспериментальных значений констант воздухопроницаемости.

Если изобразить многослойную пористую стенку в масштабе термических сопротивлений (R) и считать, что сопротивления филь­ трационному потоку на границах конструктивных слоев отсутству­ ют, уравнение (ІѴ.17) примет вид, позволяющий применить его к расчету стационарного температурного поля слоистой ограждающей

конструкции:

/

 

 

 

( I V . 18)

Это уравнение справедливо для области

начало ко­

ординат расположено со стороны фильтрации

холодного воздуха.

Решение дифференциального уравнения (IV. 18) было получено Ф. В. Ушковым [55] в следующем виде:

( I V . 19)

* Возникновение таких сопротивлений характерно при переносе любых видов вещества (массы); для газообразной фазы это будет, например, воздух, любые газы, парообразная влага и т. д.

167

где tx—температура в любой плоскости ограждающей конструк­ ции при установившейся фильтрации холодного воздуха, град\ tB и ta — соответственно температуры внутреннего и наружного возду­

ха,

град; Rx— термическое

сопротивление

части

конструкции

от

наружной

поверхности

до

рассматриваемой

плоскости,

град-м2-ч/ккал\

R0— сопротивление теплопередаче всей конструк­

ции, град-м2-ч/ккал; е — основание

натуральных логарифмов.

 

Распределение температур

при одномерной

фильтрации холод­

ного воздуха выражается кривой линией, отклоняющейся в сторо­ ну более низких значений от прямолинейного распределения темпе­ ратур, отвечающего условиям теплопередачи при отсутствии филь­ трации (рис. IV.14),

Рис. IV. 14. Схема распределения температур и потоков тепла при одномерной установившейся фильтрации холодного воздуха через плоскую стенку из пористых материалов:

1

— распределение

температур

при

от­

сутствии фильтрации;

2

— распределе­

ние температур при фильтрации;

3

направление

расчетных

координат;

Q B — поток

тепла,

входящий

в стену;

QH — поток тепла, выходящий из стены

При установившейся фильтрации холодного воздуха потоки теп­ ла, входящего в стену и выходящего из нее, не равны друг другу; разность между входящим и выходящим потоками тепла равна ко­ личеству тепла, затраченного на согревание холодного фильтрую­ щегося воздуха, т. е.:

QK- Q H=cW(tH- Q .

(IV.20)

Поток тепла, входящий в стену, составляет:

CWR0

кналіч-м\

т(ІѴ.21)

Q = c W ( tB- t a) ~ ^ -------

е0 1

Величина выходящего из ограждающей конструкции теплового по­ тока соответственно равна:

Qu= cW {(a —Q ——^------ ккаліч-м2.

: (ІѴ.22)

е *°-1

 

Показатель степени cWR в выражениях (19), (21) и (22) — безраз­ мерная величина, характеризующая относительную интенсивность фильтрации, и с точки зрения теории подобия представляет собой произведение критериев Рейнольдса и Прандтля (Re-Pr).

168

Вычисленная по входящему потоку тепла величина сопротивле­ ния теплопередаче ограждающей конструкции при установившей­ ся фильтрации холодного воздуха, определяется по формуле:

CWR0

 

/?о = — ------------ град-м2-чІккал.

(IV.23)

При очень большом количестве фильтрующегося воздуха, т. е.

еcWR0— 1 .

при высоком значении cW, отношение ----^

---- стремится к 1, а

величина А*“ —♦—----- >- 0.

е

- 0

cW

 

справедливой прибли­

В этих случаях становится практически

женная формула для определения сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции, с учетом интенсивного сквозного пото­ ка воздуха, фильтрующегося через нее:

И

1

 

(23а)

Rо

Ko + cW’

 

где KQ—1/RO— общий коэффициент теплопередачи, т. е. величина,

обратная сопротивлению теплопередаче

конструкции

(при отсут­

ствии фильтрации).

 

неплотностями

и щелями,

Это значит, что для ограждений с

теплофизические свойства определяются преимущественно высоки­ ми показателями проницаемости для холодного воздуха, и при ма­ лой степени герметизации эти свойства могут быть полностью утра­ чены.

При решении уравнения (18) и выводе формул (19), (21), (23) принимается, что сопротивления фильтрационному потоку (массообмену) на поверхности конструкций, а также на границах слоев в слоистых ограждениях — отсутствуют, что справедливо при уста­ новившейся фильтрации через идеально пористые материалы, но не всегда соответствует действительным условиям воздухопроницания через материалы относительно плотные. Поэтому при приме­ нении приведенных выше формул, необходимо использовать экспе­ риментальные характеристики воздухопроницаемости конструкций и их отдельных слоев, в которые по условиям проведения экспери­ мента входят и поверхностные сопротивления.

Фильтрация наружного воздуха особенно сильно влияет на по­ нижение эксплуатационных качеств стен, выполненных из пористых материалов и не защищенных плотными отделочными слоями, а также покрытий с кровлями из штучных изделий, сопряжения между которыми обычно обладают неплотностями.

Выяснению и систематизации расчетных величин, характеризую­ щих воздухопроницаемость строительных материалов и конструкций, способствовали многолетние экспериментальные исследования, про­ веденные в СССР Р. Е. Брилингом [52].

Расчет ограждающих конструкций на воздухопроницаемость обычно проводится при постоянной разности общих давлений воз-

169

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ