книги из ГПНТБ / Николич А.С. Поршневые буровые насосы
.pdfцилиндровой втулки и поршня, узел поршневого штока, вклю чающий шток и его уплотнение, а также узел клапана, включаю щий тарелку и седло.
Деталь, представляющая собой эластичное уплотнение или снабженная эластичным уплотнением, закрепленным на ней не разъемным соединением, называется уплотняющей, сопряженная твердая деталь — уплотняемой.
Подвижные уплотнительные устройства подразделяются па на
ходящиеся в постоянном |
контакте (цилиндро-поршневая |
пара и |
узел поршневого штока) |
или периодическом (седло и |
тарелка |
клапана). |
|
|
Уплотнительные устройства изучает герметология. Герметология поршневого насоса для абразнвосодержащей жидкости явля ется частью общей герметологии.
МЕХАНИЗМ КРЕПЛЕНИЯ И УПЛОТНЕНИЯ ЦИЛИНДРОВОЙ ВТУЛКИ В КОРПУСЕ
Функции и разновидности механизма
Механизмы, служащие для закрепления и уплотнения цилинд ровой втулки в корпусе гидравлического блока, различны. К ним предъявляются следующие основные требования.
1. Цилиндровая втулка должна быть закреплена неподвижно.
2.Уплотнительное устройство должно в каждом цилиндре гер метически разделять две насосные камеры — штоковую и бесштоковую.
3.Закрепление цилиндровой втулки не должно нарушаться при извлечении из нее поршня.
4.Напряжения сжатия в материале уплотнительных колец должны быть по величине минимально необходимыми и достаточ ными для создания на поверхности резина — металл удельного давления, не допускающего проникновения жидкости из бесштоковой насосной камеры в штоковую или обратно.
5.Напряжения в деталях насоса, находящихся в контакте с уплотнительными кольцами, должны быть минимальными с целью уменьшения их деформации и предотвращения усталости металла под действием циклических нагрузок.
6.Работоспособность частично изношенных уплотнительных
колец должна восстанавливаться путем регулирования механизма
икомпенсации изнашивания.
Вэксплуатации можно встретить насосы с механизмами креп ления и уплотнения цилиндровой втулки, отвечающими перечис ленным требованиям полностью или частично. Современному - техническому уровню отвечают только механизмы, полностью удовлетворяющие приведенным требованиям.
62
Механизм |
совмещенного крепления и уплотнения цилиндро |
вой втулки 6 |
(рис. 23,а) состоит из коронки 5, уплотнительного |
кольца 4, цилиндровой крышки 3, уплотнительных колец 7, и промежуточного металлического кольца 9, устанавливаемого на против контрольного отверстия 10 в корпусе.
Цилиндровую втулку закрепляют и одновременно уплотняют
завинчиванием гаек |
2, причем при помощи шпилек 1 фланец ци- |
6 |
7 |
Рис. 23. Механизмы крепления и уплотнения цилиндровой втулки.
а — регулируемый совмещенный; б — регулируемый раздельный; в — регули руемый раздельный с независимым подтягиванием уплотнения цилиндровой
крышки: г — регулируемый |
раздельный с |
совмещенной подтяжкой |
уплотнения |
|
цилиндровой |
крышки; д. |
е — регулируемый раздельный с дополнительной |
||
крышкой |
для извлечения поршня без |
демонтажа цилиндровой |
втулки. |
63
линдровой крышки притягивают в направлении к корпусу и ци линдровая втулка упирается' своим буртом в резиновые уплотннтельные кольца 7.
Цилиндровая втулка во время работы насоса незначительно •смещается вдоль оси в пределах упругой деформации закрепляю щих ее деталей под действием возникающих в цилиндре попере менно справа и слева осевых сил, упираясь с одной стороны в коронку, а с другой — в предварительно сжатые механизмом уплотнительиые кольца, находящиеся в замкнутой полости. Воз никшие при предварительном сжатии уплотнительных колец на пряжения создают на поверхности резина — металл удельное дав ление, превышающее давление запираемой жидкости, чем достигается герметичное разделение двух насосных камер цилинд ра двустороннего действия.
Известен механизм жесткого крепления и регулируемого уплот нения цилиндровой втулки с разборной телескопической коронкой (рис. 23, в), состоящей из внутренней 8 и наружной 9 частей. Для регулирования напряжений сжатия в материале уплотнительных колец 10 служат три или четыре винта 5. Центральный винт предназначен для подтягивания уплотнительных колец 7 цилинд
ровой крышки б при помощи |
нажимного диска, ступица 3 и |
|||
обод / которого |
соединяются |
между |
собой радиальными |
ребра |
ми — спицами 2, |
проходящими |
через |
радиальные канавки |
на тор |
цах наружной и внутренней коронок.
В близкой к предыдущей, но упрощенной конструкции меха низма (рис. 23, г) крепление цилиндровой втулки осуществляется винтовым цилиндровым затвором 4 и винтами 3, взаимодейст вующими с внутренней коронкой 6. Регулирование напряжений сжатия в материале уплотнительных колец 5 и 7 осуществляется при помощи винтов 2 и нажимного диска /. Все резьбы, находя щиеся вне насосных камер, не подвержены коррозионному воз действию промывочного раствора.
Во всех предыдущих механизмах крепления и уплотнения ци
линдровой |
втулки для осмотра состояния ее |
поршня и |
зеркала, |
а также |
для извлечения поршня необходимо |
нарушить |
крепле |
ние цилиндровой втулки. |
|
|
Между тем в одной цилиндровой втулке иногда срабатываются 3—4 поршня, например при работе на нефтесодержащем промы вочном растворе, если поршневая резина применяется на основе натурального каучука. В среднем в одной цилиндровой втулке срабатывается 1,67 поршня.
Возможность замены поршня и осмотра насосной камеры без нарушения крепления и уплотнения цилиндровой втулки пред ставляет значительные удобства. Иначе, не имея возможности быстро отключить один насос и заменить на нем поршень, буро вая бригада часто бывает вынуждена использовать для оконча ния долбления насос с поврежденным поршнем, что вызывает значительное повреждение цилиндровой втулки и увеличивает по-
•64
следующие трудозатраты |
иа ремонт |
насосов и |
непроизводитель |
||
ные затраты |
времени на |
простой |
всей буровой |
установки. |
|
В механизме раздельного жесткого крепления и регулируемого |
|||||
уплотнения |
цилиндровой втулки |
(см. рис. 23,е) предусмотрен |
|||
винтовой затвор 2 и дополнительная |
поршневая |
крышка 4 с уп- |
лотннтельным кольцом 3. Цилиндровая крышка с фланцем / слу жит для крепления цилиндровой втулки 8, фланец 6 и винты 5—• для регулирования напряжений сжатия в материале уплотнительных колец 7.
В конструкции |
(рис. 23, с?) |
для жесткого |
крепления |
цилиндро |
вой втулки 9 служит коронка |
с фланцем 7, |
а напряжения сжатия |
||
в уплотнительных |
кольцах 8 |
регулируются |
винтами 2 |
через ста |
кан 1. Центральный болт 5 предназначен для подтягивания уплот нительных колец 3 дополнительной поршневой крышки 6, снаб
женной винтовым |
затвором 4. Небольшой вес винтового |
затвора |
|
и дополнительной поршневой крышки облегчают доступ к |
цилинд |
||
ру |
для осмотра состояния зеркала цилиндровой втулки, |
поршня |
|
и |
его замены без |
нарушения крепления и уплотнения цилиндро |
|
вой втулки. |
|
|
Методика расчета совмещенного регулируемого механизма
Рассмотрим подробнее силы и напряжения, возникающие при работе насоса в деталях механизма регулируемого совмещенного
крепления и |
уплотнения |
цилиндровой |
|
втулки. |
Расчетная |
схема |
|||||||||||||
изображена |
на |
рис. |
24. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Проекция на ось х— х всех сил, действующих на цилиндровую |
||||||||||||||||||
втулку 4 при давлении нагнетания в бесштоковой |
насосной |
каме |
|||||||||||||||||
ре А, |
может |
быть |
представлена |
уравнением (16), |
а |
при |
давлении |
||||||||||||
нагнетания |
в штоковой |
камере |
В — уравнением |
(17): |
|
|
|||||||||||||
|
^ |
ХА |
= |
Р + |
\р |
~ |
(Щ - |
D 2 ) |
- Х 2 |
р -J - & - |
q ( |
D |
| |
- |
D]) |
- |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
\.1гпВ^ |
|
— |
Тп, |
|
|
|
|
|
|
(16) |
^ |
Хв |
= |
Р - |
г,Р |
|
(D\ - |
D |
) - q |
^ ( |
D |
l |
- D\) |
- |
[inD.Lq |
+ Тп, (17) |
||||
где |
Р — усилие |
начальной затяжки, |
передаваемое |
от |
цилиндровой |
||||||||||||||
крышки |
2 через |
коронку |
7 цилиндровой |
втулке |
4 |
в |
кгс; |
|
|
||||||||||
|
%i — коэффициент |
для |
определения |
|
добавляющейся |
к усилию |
затяжки доли гидравлического усилия, действующего на площадь торца цилиндровой втулки с наружным диаметром D2 и внутрен ним D\ при давлении р в полости А; %2 — коэффициент для опре деления вычитаемой из усилия затяжки доли гидравлического уси лия, действующего на часть площади торца цилиндровой втулки
3 А. С. Ннколич |
65 |
с наружным диаметром D\ и внутренним D при давлении /; в по
лости В; q — напряжения |
сжатия |
в |
материале |
|
уплотнительных |
||
колец 6 в кгс/см2 ; \i<—коэффициент |
трения уплотнительных ко |
||||||
лец 6 X) цилиндровую втулку; |
Та— |
сила трения |
поршня |
о цилинд |
|||
ровую втулку, определяемая |
опытным путем |
в |
кгс; |
L — длина |
|||
уплотнения цилиндровой |
втулки в |
см; D, D\, |
D2 |
— диаметры по |
|||
рис. 24 в см. |
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 24. Расчетная схема регулируемого совмещенного механизма крепления и уплотнения цилиндровой втулки.
Величина среднего коэффициента трения щ резины по стали может быть выражена формулой
^ = 0,0308-2-, |
(18) |
где q — давление, прижимающее резину к металлу, |
кгс/см2 ; q0 — |
100 кгс/см2 — начальное давление. |
|
Для резиио-металлического поршня, изготовляемого по ГОСТ 11267—65, средняя сила трения о цилиндровую втулку с учетом начального натяга между ними может быть по экспериментальным
данным определена по формуле |
|
Г п = (6,9р + Р 0 ) ^ - , |
(19) |
где р — давление нагнетания в кгс/см2 ; р 0 = Ю 3 кгс/см2 — условное начальное давление; D — диаметр поршня в см; / — длина уплотнительной манжеты на одной стороне поршня в см; 6,9 и 78 — эмпирические коэффициенты.
66
Ввиду равновесия сил, связанных соотношениями (16) |
и (17), |
||||||
в обоих случаях справедливо равенство |
|
|
|
|
|||
|
|
|
1 4 - - 0 . |
|
|
|
(20) |
|
|
|
0 , 0 9 7 0 ^ |
|
|
|
|
|
|
|
Ра |
|
|
|
|
_ СЛ = /> + %lP JL ( D f — D 2 ) — Х 2 р ^ |
D 2 - |
(6,9р + р0) - g - , |
|||||
— св |
= Р — х з Р " j - |
(-^1 — -О2 ) + |
(6,9р |
+ р 0 ) |
величин |
из фор |
|
Подставляя |
в уравнения |
(16) и (17) |
значения |
||||
мул (18) и (19) с учетом |
условия (20) |
получаем |
после преобра |
||||
зований следующие выражения: |
|
|
|
|
|||
0,097Д£ — + -7- (Щ — Щ) Ц — Р — ^iP -7- (Щ — С2 ) + " |
|||||||
|
+ %2p-f |
D | + ( 6 , 9 / 7 + Р о ) - ^ - = = 0; |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
(21) |
0,097^/, — + -7-(pi — Щ)д-Р+*3Р~(D\ |
|
-£>2) |
- |
||||
|
- ( 6 , 9 р + р 0 ) - | - = 0. |
|
|
|
|||
Представляющие собой квадратные уравнения вида |
|
||||||
|
|
aq2 |
+ Ьц + с = 0 |
|
|
(22) |
|
с корнями |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
• 6 ± YЬ2 — 4ас |
|
|
^23) |
2а
где
I (24)
Формула (23) позволяет путем расчета определить величину напряжений сжатия в материале уплотнительных колец вставной цилиндровой втулки различных насосов в зависимости от разме ров их деталей, величины начального монтажного усилия и дав ления нагнетания. Эта формула распространяется на совмещен ные регулируемые механизмы крепления и уплотнения цилиндро вой втулки.
3* 67
Коэффициенты %и %2, %з, характеризующие деформируемость
деталей под нагрузкой, определяются |
выражениями: |
||
|
V |
1=7 |
|
|
|
|
|
|
|
1=1 |
|
Y |
|
+ ^5 + ^6 + |
^7 |
|
|
1=7 |
(25) |
2 ^ i=l
^5 + ^
1=7
i=l
Ввыражениях (25) в числителе стоят коэффициенты деформи руемости тех деталей, которые разгружаются под давлением жид кости при расчетной схеме распределения нагрузок.
Величины |
%i в см/кгс в выражениях |
(25) |
определяются по |
|||
формуле |
|
|
|
|
|
|
где L i — длина нагруженного |
= |
|
|
|
( 2 6 ) |
|
участка детали |
в см; |
— модуль |
||||
упругости материала, кгс/см2 ; |
г,- — число |
одновременно |
работаю |
|||
щих деталей; |
Fi — площадь поперечного сечения |
детали, см2 . |
||||
Величина |
А.,- представляет |
собой деформацию соответствующей |
||||
детали, вызванную 1 кгс действующей |
нагрузки. |
|
|
|||
В качестве |
примера произведем |
расчет |
напряжений |
сжатия в |
материале |
|
уплотнительных |
колец для механизма, соответствующего рис. 24, с размерами по |
чертежам насоса |
У8-3, в котором применяется этот механизм. Расчет |
коэффи |
|||||
циентов %i и Хъ зависящих от размеров деталей |
и модуля |
упругости их мате |
|||||
риала, приведен в табл. 5 и 5а. |
|
|
|
|
|
||
Семейство кривых |
а (рис. 25) характеризует |
изменение |
напряжений |
q сжа |
|||
тия в уплотнительных |
кольцах цилиндровой втулки в зависимости |
от давления |
|||||
нагнетания р, действующего в бесштоковой камере, при усилии начальной |
затяж |
||||||
ки Я =1420 кгс. |
|
|
|
|
|
|
|
Напряжения |
изменяются от небольшой величины |
при давлении |
нагнетания, |
||||
равном нулю, до |
наибольшего значения при давлении |
нагнетания |
320 |
кгс/смг . |
Минимальному диаметру поршня £>=120 мм соответствуют наибольшие напря
жения сжатия ^7 = 670 кгс/см2 . Диаметру поршня £>=170 |
мм, принятому |
в расче |
|||
те наибольшим, в уплотнительных |
кольцах |
отвечают |
напряжения |
сжатия |
|
9=520 кгс/см2 , несколько меньшие, чем при минимальном |
диаметре |
поршня, так |
|||
как при большем диаметре площадь торца цилиндровой |
втулки |
уменьшается. |
|||
При усилии начальной затяжки |
Р = 45 250 |
кгс напряжения сжатия |
в мате |
риале уплотнительных колец перед началом работы насоса (давление нагнетания
р=0) |
составляют |
<?=330 |
кгс/см2 (точка d на рис. 25) |
и незначительно возра |
|||
стают |
(семейство |
кривых |
Ь) при повышении |
давления |
нагнетания. |
Меньшему |
|
диаметру поршня D=\2Q мм соответствуют |
более |
высокие напряжения, чем |
|||||
наибольшему диаметру £>=170 мм, так же |
как и |
незначительной |
начальной |
||||
затяжке. |
|
|
|
|
|
|
68
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 5 |
||
|
Определение |
коэффициентов |
деформируемости |
деталей |
|||||
позиция |
|
Деталь |
|
Значение пеличин по формуле (26) |
Результат |
||||
на рис. 24 |
|
|
расчета, |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 0—* см/кгс |
|
1 |
|
Шпилька |
|
7,5 |
|
0,306 |
|||
|
|
2.10е -12.0,785-3,62 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
2 |
|
Крышка |
|
8,0 |
|
0,1296 |
|||
|
2- 10в.0,785-(25,52—162) |
||||||||
|
|
|
|
|
|||||
д |
|
Корпус |
|
40 |
|
0,55 |
|||
|
|
|
2-10б-0,785 (332—252) |
||||||
|
|
|
|
|
|
||||
4 |
|
Втулка |
|
10 |
|
0,535 |
|||
|
|
|
|
2-Юо-0,785 |
(252—22,52) |
|
|||
5 |
Кольцо промежуточное |
|
|
3 |
|
0,16 |
|||
2-108.0,785 |
(252—22,52) |
||||||||
|
|
|
|
|
|||||
5 |
Кольцо |
уплотннтельное |
|
|
6 |
|
32,1 |
||
2-10*.0,785 (252—22,52) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|||||
7 |
|
Коронка |
|
21 |
|
1,52 |
|||
|
|
2-108.4.15 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 5а |
||
|
Определение |
коэффициентов |
деформируемости |
системы |
|||||
Обозначение |
|
Расчетная |
|
Значения |
|
Результат |
|||
коэффициентов |
|
формула |
|
величин |
|
расчета |
|||
|
|
|
X, |
|
1,52 |
|
|
||
Xl |
|
|
i'=7 |
|
35,301 |
|
0,0431 |
||
|
|
S х, |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
1=1 |
|
34,315 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|||
7.2 |
|
|
1=7 |
|
35,301 |
|
0,9715 |
||
|
|
|
1=1 |
|
|
|
|
|
|
к/ |
|
|
Х5+Х0 |
|
32,26 |
|
0,914 |
||
|
|
1=7 |
|
35,301 |
|
||||
г |
|
|
|
|
|
||||
|
|
S X; |
|
|
|
|
|
i = l
Когда кривая семейства b встречается с относящейся к тому же диаметру поршня кривой семейства а, например в точке F, это означает, что напряжения
сжатия в уплотнительных кольцах одинаковы, независимо от того, имеется на чальная затяжка Я=45 250 кгс или нет. При. дальнейшем увеличении давления нагнетания напряжения сжатия изменяются по кривой семейства а, так как
69
начальная затяжка Р = 4 5 250 кгс не влияет на максимальную величину напря жении сжатия. При этом через деталь 7 цилиндровой втулке не передается ни какого усилия, и стыки между деталями 2—7 и 7—4 раскрываются (см. рис. 24).
При работе насоса в этом случае может появиться стук в креплении цилинд ровой втулки, так как стык между деталями 2—7 и 7—4 будет попеременно
раскрываться при повышении давления в бесштоковой насосной камере А, а за
тем резко сходиться при снижении давления до нуля |
в камере А н повышении |
||
его в штоковоп насосной камере Б до давления нагнетания. |
|||
дш,кгфмг |
|
|
|
800 |
|
|
|
700 |
|
|
|
600 |
|
|
|
500 |
|
|
|
400 |
|
|
|
300 |
|
|
|
200 |
|
|
|
W0 |
|
|
|
О |
<i0 80 |
ПО 160 200 2W |
р,кгс/смг |
Рис. 25. Диаграмма напряжений в уплотнитель- |
|
|||
ных кольцах цилиндровой втулки механизма по |
|
|||
ряс. 24 в зависимости |
от давления |
нагнетания. |
|
|
При начальной затяжке с усилием |
Р= 169 ООО кгс, максимально возможном |
|||
на насосе У8-3 по прочности шпилек / |
(см. рис. 24), в материале уплотнитель- |
|||
ных колец возникают начальные напряжения <7=840 кгс/см2 |
(точка е на рис. |
25). |
||
С увеличением давления нагнетания |
напряжения |
сжатия |
увеличиваются |
(се |
мейство кривых а) тем быстрее, чем меньше диаметр цилиндровых втулок. Кри
вые с не пересекаются с кривыми а |
в пределах |
графика. Стык |
между деталями |
||||||||
2—7 и 7—4 не |
раскрывается. Однако величина напряжений |
сжатия (см. напри |
|||||||||
мер в точке k |
или ft) в материале уплотиительных колец превышает соответст |
||||||||||
вующее давление нагнетания (/з= 160 кгс/см2 ) |
больше, чем |
необходимо для |
гер |
||||||||
метичного разобщения насосных камер А и Б, т. е. больше-, |
чем требуется |
для |
|||||||||
уплотнения. Это вызывается тем, что уплотнение |
должно |
одновременно служить |
|||||||||
для крепления цилиндровой втулки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Более высокое, чем необходимо, напряжение сжатия в материале уплотии |
||||||||||
тельных колец |
вызывает |
большее |
выдавливание |
резины |
в |
уплотняемый |
зазор |
||||
g |
(см. рис. 24) |
и очень высокие напряжения |
в |
стенке корпуса |
гидравлического |
||||||
цилиндра. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В результате выдавливания резины в уплотняемый зазор механизм крепле |
||||||||||
ния переходит |
от режима |
работы, |
характеризуемого кривыми |
семейства |
с |
или |
|||||
й, |
на режим работы, характеризуемый кривыми семейства |
а. |
|
|
|
|
70
В стенке гидравлического цилиндра возникают циклические напряжения, связанные с возможной усталостью материала и появлением радиальных тре щин. В механизме крепления могут появиться стуки.
Механизм жесткого крепления и виды уплотнительных колец
Механизмы раздельного жесткого крепления и независимого регулируемого уплотнения позволяют создать в материале уплот нительных колец постоянные напряжения сжатия, превышающие давление нагнетания на ве личину, необходимую и до статочную для герметич ности уплотнения.
Уплотнительные |
кольца 3 |
1 |
|
|
||||
(рис. 26, а) |
вначале |
приме |
а |
/ б |
||||
няли однородные сплошные, |
|
|||||||
укладываемые |
между кор |
|
у |
/ |
||||
пусом |
1 |
и |
цилиндровой |
|
|
/ |
||
|
|
|
||||||
втулкой |
2. |
Для |
контроля |
за |
|
|
|
|
состоянием |
уплотнения |
в |
|
|
|
|||
работе |
|
было |
|
введено |
|
|
|
(рис. 26, б) |
промежуточное |
|
|
|
|
— |
|
|
^ |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
металлическое |
|
|
кольцо |
7„ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
устанавливаемое |
так, |
чтобы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
оно |
совпадало |
|
с |
контроль |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ным |
отверстием |
6 |
в |
стенке |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
корпуса. |
По |
появлению |
ка |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
пель |
жидкости |
|
в |
контроль |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ном |
отверстии |
|
можно |
уста |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
новить |
повреждение |
уплот- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
нительного |
кольца. Регули |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
руемый |
механизм |
крепле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ния |
и уплотнения |
позволяет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
восстановить |
|
герметичность |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
частично |
изношенного |
уп- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
лотнителыюго |
|
кольца |
путем |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
подтягивания. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Степки |
гнезда |
гидравли |
Рис. 26. |
Поперечное |
сечение |
уплотни |
|||||||||||
тельных |
колец |
цилиндровой |
втулки. |
||||||||||||||
ческой |
коробки, |
где |
уло |
а — сплошное; |
б — с |
промежуточным кольцом |
|||||||||||
жены уплотнительные |
коль |
тельными |
шайбами: |
г |
— многоэлементное с |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и контрольным |
отверстием: |
в — с дополни |
|||||
ца, изнашиваются |
при |
уста |
пластмассовыми |
кольцами, |
перекрывающими |
||||||||||||
новке и извлечении |
сменных |
уплотняемый зазор; |
д — с пластмассовой окан |
||||||||||||||
|
|
|
товкой. |
|
|
||||||||||||
цилиндровых |
|
втулок, |
под |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
вергаются |
коррозии, |
вследствие чего диаметр гнезда увеличи |
|||||||||||||||
вается со временем иногда на |
3—5 мм. Чтобы |
уменьшить уплот |
|||||||||||||||
няемые |
зазоры |
4 |
и |
10 |
(рис. 26, в),, |
применяют |
металлические |
||||||||||
кольца |
8, |
точно |
пригнанные |
по диаметру |
гнезда |
с |
небольшим |
71