книги из ГПНТБ / Красник В.В. Повышение надежности и экономичности работы электрооборудования на предприятиях легкой промышленности
.pdfДостоинством схемы на рис. 24, в отличие от вышеприведенных схем автоматического управления реактивной мощностью БК, яв ляется более легкие условия работы коммутационной аппаратуры. Это объясняется тем, что при регулировании секций БК по вре мени суток число включений и отключений конденсаторных бата рей намного меньше по сравнению с любой другой схемой управ ления. Данное обстоятельство благоприятно отражается на повы шении надежности элементов схемы управления и увеличении
-звав
т ~ |
т |
— |
7 |
|
|
|
|
|
•° |
|
. |
.о |
|
|
|
|
|
\ |
., |
\\2в |
\SB |
|
|
|
|
|
їв |
у - |
|
|
|
|
|
|
|
—<гъ. 1 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
2 |
п ^ |
|
^BjBj^^i |
|
|
|
|
|
* |
•_ |
Г2РВ0 |
I T - ' |
М, |
БКг |
SKj |
^Вых |
|
о* |
ІГ1?Я |
||
|
|
1 Г |
|
|||||
л А А |
л |
|
|
3PS |
||||
|
ЗВЧСа |
|||||||
5/7 |
^ ЇРЛзВпЗХВ |
|||||||
Л". L Чі ^tf-'ir—'• |
||||||||
|
|
|
|
|
|
о»----—11-= |
|
|
|
|
|
|
|
|
AW |
"зв. |
оЗРВ0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
•IP |
Рис. 24. Схема автоматического управления кон |
||||||||
денсаторной |
установкой |
в зависимости от вре |
||||||
|
|
|
|
мени |
суток |
|
|
|
срока их службы. |
Схема, |
показанная |
на |
рис. 24, успешно нашла |
применение на Объединении кожевенно-обувных предприятий име ни Эйдукявичюса в г. Вильнюсе.
Существует еще целый ряд схем автоматического регулирова ния costp, в том числе и специальные устройства, которые разраба тываются и внедряются на предприятиях легкой промышленности. В качестве одного из таких примеров можно привести устройство автоматического управления секциями БК, внедренное на москов ской обувной фабрике «Буревестник», схема которого показана на рис. 25. Регулирование cos<p по данной схеме осуществляется по следовательным включением и отключением четырех секций БК по току нагрузки.
Датчиком является индуктивная катушка L , состоящая из про вода диаметром 0,11 мм, намотанного на сердечник, состоящий
из пластин прямоугольной |
формы размером 5 x 7 |
мм. Катушка |
со |
|
держит 5000 витков и расположена |
в непосредственной близости |
|||
от одной из шин. Схема |
работает |
следующим |
образом. |
|
При прохождении тока нагрузки по шине в катушке L наво |
||||
дится э. д. с. Переменное |
напряжение выпрямляется мостом, |
СО- |
Рис. 25. Схема автоматического управления конденсаторной установкой по току нагрузки с применением бесконтактных элементов
стоящим из четырех диодов типа Д7Г. В этой схеме конденсатор 200 мкФ служит фильтром. Конденсатором 4000 мкФ, который за ряжается через потенциометр 47 кОм, можно регулировать время заряда. Напряжение с этого конденсатора подается на делители напряжения, число которых должно соответствовать количеству регулируемых секций БК, т. е. для данной схемы — четырем. Делитель'напряжения состоит из двух резисторов 3 кОм и од ного потенциометра 47 кОм, которым регулируется величина
4 |
Заказ № 237 |
81 |
|
|
напряжения, подаваемого на базу каждого из транзисторов ТІ, ТЗ, 75 и 77.
Если значение тока нагрузки невелико, то величина напряже ния на конденсаторе 4000 мкФ также будет незначительна. В этом
случае транзисторы ТІ, ТЗ, Т5 и 77 будут закрыты, так как |
на |
||||||
пряжение |
на стабилитронах |
Д808 |
(8 В) будет |
приложено к |
ба |
||
зам |
этих |
транзисторов через |
сопротивление 51 |
кОм и |
делитель |
||
3 и |
47 кОм. При этом транзисторы |
Т2, Т4, Т6 и Т8 будут |
открыты |
||||
и катушки |
реле IP, 2Р, ЗР и 4Р будут притянуты. |
|
|
При возрастании величины нагрузочного тока напряжение на конденсаторе 4000 мкФ тоже будет возрастать с задержкой по вре мени, определяемой величиной (47X4000), т. е. постоянной вре мени цепочки RC. Когда величина напряжения на конденсаторе до стигает определенного значения (в данном случае примерно 15 В), напряжение, подаваемое с делителя Зк, 47к и Зк на базу транзи сторов ТІ, ТЗ, Т5 и 77, становится достаточным для их открытия,
что соответственно вызывает закрытие транзисторов |
Т2, Т4, |
Т6 и |
Т8 с последующим отпаданием катушек реле IP, 2Р, |
ЗР и 4Р |
в це |
пях коллекторов этих транзисторов. Величину напряжения сравне
ния |
в данной схеме можно плавно регулировать потенциометром |
|||
делителя. Реле IP, 2Р, ЗР и 4Р размыкающими контактами соот |
||||
ветственно |
включают катушки промежуточных |
реле 1РП, |
2РП, |
|
ЗРП |
и 4РП, |
контакты которых, в свою очередь, |
включают |
линей |
ные |
контакторы секций БК — ЛІ, Л2, ЛЗ и Л4. |
В цепи катушек |
линейных контакторов включены четыре выключателя для ручного отключения на случай ревизии или ремонта конденсаторных бата рей. Транзистор П4Б в схеме служит для стабилизации напря жения.
Таким образом, из всех перечисленных выше релейно-контак- торных схем по автоматическому управлению конденсаторными установками можно выбрать наиболее приемлемый для данных условий работы электроустановок способ.
Достоинством рассмотренных выше устройств является про стота монтажа и эксплуатации, наличие в схемах серийно выпус каемых элементов, сравнительно низкая их стоимость и легкая взаимозаменяемость, надежность в работе и др.
К недостаткам этих устройств можно отнести отсутствие воз можности плавного автоматического регулирования величины coscp из-за ступенчатого включения и отключения секций конден саторных батарей.
В Советском Союзе и за рубежом начаты разработки по изыс канию новых способов плавной автоматической компенсации реак тивных нагрузок. Одним из таких перспективных способов яв ляется разработка в институте ЭНИН имени Г. М. Кржижанов ского статического компенсатора реактивной мощности.
5. Статический компенсатор реактивной мощности
Статический компенсатор реактивной мощности (СКРМ) пред ставляет собой сочетание управляехмого реактора с вращающимся магнитным полем и конденсаторов для повышения коэффициента мощности. Индуктивное сопротивление реактора может плавно ре гулировать подмагничиванием постоянным током. Ч
Управляемый реактор может быть включен с обычной конден саторной батареей по одной из следующих схем: параллельно, по следовательно и по смешанной параллель-
Рис. 26. Схема парал- |
Рис. |
27. |
Кривые зависимости |
реактивных |
||
лельного |
соединения |
мощностей |
элементов схемы |
рис.. 26 Q, |
||
статического |
компенса- |
Q L , |
Q c |
от |
индуктивного сопротивления |
|
Т 0 Р а |
|
|
|
|
реактора |
|
ского компенсатора, а на рис. 27 кривые зависимости реактивных мощностей элементов в этой схеме и общей РМ от индуктивного сопротивления управляемого реактора.
Из кривых на рис. 27 видно, что при помощи статического ком пенсатора можно обеспечить любое значение реактивной мощности в системе электроснабжения.
Статические компенсаторы способны не только компенсировать избыточную реактивную мощность, но и выдавать ее электропри емникам. Кроме того, эти устройства могут осуществлять плавное и оптимальное распределение напряжений, обеспечивая тем самым снижение их потерь в распределительных электросетях.
Статические компенсаторы реактивной мощности и в техниче ском и в экономическом отношениях превосходят синхронные ком пенсаторы. Например, при экономическом сопоставлении СКРМ и
синхронных компенсаторов для номинальной мощности |
30 M B - А |
было выявлено, что "расчетные затраты для статического |
компенса |
тора на 10—15% меньше, затрат для синхронного компенсатора. Существенным недостатком СКРМ является наличие комби нации линейного элемента (емкости) с нелинейным элементом
(индуктивностью), которая может привести к |
возникновению |
весьма нежелательных феррорезонансных явлений |
и к нарушению |
4: |
83 |
устойчивости работы схемы электроснабжения. Для устранения этих явлений необходимо либо включать в схему СКРМ дополнительные балластные активные сопротивления, что приведет к ее усложне нию и удорожанию, либо применять специальные защитные схемы.
Вэтом случае и при наличии СКРМ относительно малой мощ ности, соизмеримой с РМ промышленного предприятия, их приме нение было бы чрезвычайно перспективным в легкой промышлен ности.
Впоследние годы на предприятиях легкой промышленности ши роко внедряются компенсирующие устройства с регулируемой ем костью, в результате чего величина cos ср по всем предприятиям
МЛП СССР планомерно повышается и с 1966 по 1970 г. возросла с 0,86 до 0,9.
Подсчитаем для всех отраслей легкой промышленности вели чину снижения потерь активной мощности, обусловленную повыше нием cos <р электроустановок предприятий.
П р и м е р 8. |
В 1970 г. предприятия легкой промышленности |
потребляли |
14,5 млн. кВт • ч |
электроэнергии ш)н coscp=0,9, а в 1966 г.— 11,3 |
млн. кВт-ч |
при cos ф = 0,86. |
|
|
Определить величину снижения потерь активной мощности в электроуста новках предприятий Минлегпрома СССР при условии, если потребление элек трической энергии осталось бы неизменным.
Решение. 1. Зная значения cos ф и активной электроэнергии Wa определяем величину реактивной электроэнергии.
При cos фі = 0,86 величина тангенса «фи» равна ig(fi = 0,593.
Следовательно,
№p i = W a i i g 9 1 = 11,3-0,593 = 6,7 или. квар-ч.
При со8ф2 =0,9 величина тангенса «фи» равна igq>2 = 0,^84.
Следовательно,
П 7 р а = W^a^ tg ф2 = 11,3-0,484 = 5,46 млн. квар-ч.
2. Находим потери электроэнергии в распределительных электросетях для обоих вариантов.
В 1966 г.
|
|
V2 |
<У2 |
|
Wl R |
0,5932W72 R |
|
|
|
<У2 |
' |
= 1,353ДВ7 |
|
|
U2 |
|
|
||
В 1970 г. |
|
|
^ |
|
A W 9 = |
AWZ |
W\ R |
0,4842 W2 R |
|
+ AWn = - І 2 _ + |
_ |
2 ї — = 1,233Д«7Я . |
Следовательно, в результате повышения cos ф относительная величина сни жения потерь электрической энергии составит
ДЦ7 |
1,233Д№Я |
Д № я |
Д Ц / 0 Т Н = ^ = |
1,353ДГа і |
=0,91 |
AWx |
AW3s |
3. Определим абсолютную величину этих потерь для обоих вариантов, при няв, что суммарные потери в' элементах распределительных сетей предприятий
{в силовых |
трансформаторах, |
электродвигателях, |
компенсирующих |
устройствах |
|||||||||
н в осветительных |
установках) |
составляют 13%. |
|
|
|
|
|||||||
Так как в условии примера принято, что потребление активной энергии на |
|||||||||||||
ходится на уровне 1966 г., то следовательно |
|
|
|
|
|
||||||||
|
A W 1 |
= |
0 , l 3 W a i = |
0 , 1 3 - 1 1 , 3 = 1,47 |
м л н к В т - ч . |
|
|
|
|||||
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
0,91 № • = 0 , 9 1 - 1 , 4 7 = |
1,33 млн-кВт-ч. |
|
|
||||||
4. Таким образом от повышения |
cos ф при той же нагрузке токоприемников, |
||||||||||||
экономия потерь |
электрической энергии |
в легкой |
промышленности составила бы |
||||||||||
|
Д ^ |
— Д № 2 = |
1,47— 1,33 = |
0,14 |
млн. кВт-ч = |
140 тыс. кВт-ч. |
|||||||
Следовательно, |
если |
величина |
коэффициента |
мощности |
повысится |
только |
|||||||
на 0,01, то |
это |
приведет |
к снижению потерь |
электрической |
энергии |
в |
электро- |
||||||
|
|
|
|
ы |
|
|
г г г п |
|
|
|
1 4 0 0 0 0 |
||
установках |
системы |
Минлегпрома |
СССР |
иа величину, |
равную |
|
= |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
=35 тыс. кВт-ч.
Сростом величины потребляемой электрической энергии, экономия от сни жения ее потерь еще более возрастет.
Г л а в а IV
ТИРИСТОРНЫЕ РЕГУЛЯТОРЫ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ cos ср И К. П. Д. НЕДОГРУЖЕННЫХ АСИНХРОННЫХ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ
1.Общие сведения
Всвязи с появлением силовых управляемых полупроводниковых вентилей — тиристоров появились принципиально новые возмож
ности |
осуществлять автоматическое |
регулирование напряжения. |
При |
помощи тиристорних устройств |
стало возможным обеспечить |
плавное регулирование скорости приводных электродвигателей, улучшить их энергетические и эксплуатационные показатели и по высить надежность в эксплуатации, заменив релейно-контакторную аппаратуру на бесконтактную.
По своим свойствам тиристоры намного превосходят суще ствующие преобразователи электрической энергии и применяются вместо ртутных выпрямителей, мощных транзисторов, магнитных усилителей, дросселей насыщения, электронных ламп, контакторов и др. Тиристоры характеризуются идеальными управляющими ха рактеристиками, а именно: время переключения составляет не сколько микросекунд; коэффициент усиления по мощности дости гает одного миллиона; коэффициент полезного действия тиристорных преобразователей выше к. п. д. всех перечисленных выше приборов и равен 0,97—0,98. Кроме того, они имеют высокие экс плуатационную надежность, вибростойкость, взаимозаменяемость и легкость монтажа, а также нечувствительность к температурным
изменениям по сравнению с температурной границей остальных выпрямителей. Например, ртутные вентили работают в диапазоне температур от 35 до 60° С, в то время как тиристоры выдерживают температуру до 100° С, не теряя при этом управляемости.
Важным является не то, что тиристоры можно применять вместо вышеуказанных устройств, а то, что они позволяют разра батывать принципиально новые схемы и устройства, реализация которых ранее считалась невозможной.
Использование тиристоров в схемах электрического привода на шло практическое применение в электроустановках предприятий легкой промышленности.
В настоящей книге приведены схемы тиристорных регуляторов, обеспечивающие автоматическое регулирование напряжения при различных загрузках асинхронных электродвигателей и соответ ственно повышение их энергетических показателей.
Известно, что существуют определенные пределы снижения папряжения, подводимого к зажимам токоприемников, которые опре делены ГОСТ 13109—67. В частности, для асинхронных электро двигателей снижение напряжения от нормативного значения не должно превышать 5%.
Однако следует учитывать, что эти пределы даны для номи нального режима работы электродвигателей. В случае же недо грузки электродвигателя, т. е. когда он имеет запас мощности, сни жать напряжение можно в больших пределах.
Для определения условий автоматического регулирования на
пряжения, обеспечивающих |
сохранение номинальных |
значений |
cos ф и к. п. д. при любой |
недогрузке электродвигателя, |
необхо |
димо проанализировать его рабочие характеристики и |
получить |
|
для данного способа регулирования расчетные формулы. |
|
Ниже определены и проанализированы зависимости скорости вращения и скольжения, токов статора и ротора, потребляемой и полезной мощности на валу электродвигателя, электрических по терь, коэффициента мощности и к. п. д. от двух независимых пере менных: момента нагрузки и подводимого напряжения. Момент нагрузки обусловлен технологическим процессом работы системы и поэтому, при дайной фиксированной нагрузке переменной величи ной при расчете является напряжение. ,
2. Рабочие характеристики асинхронных электродвигателей в зависимости от изменения подводимого напряжения
Расчет и анализ рабочих характеристик удобнее всего прово дить в относительных единицах, базой для которых являются номи нальные значения соответствующих величин. Применение относи тельных единиц дает возможность получить более обобщенные зависимости и исключает наличие опытных коэффициентов в урав нениях. Ниже приведены относительные величины, используемые в расчетах, и даны их обозначения.
7 = коэффициент, характеризующий отклонение
Uн
напряжения, подаваемого на обмотку ста тора, от номинального;
тФ
Ф = - ^ коэффициент отклонения магнитного потока
вобмотке статора;
МА. и
|л =
п
п0
Р = —
іх = —\ і'2=-Ь-
коэффициент отклонения |
момента нагрузки |
на валу электродвигателя |
от номинального; |
коэффициент отклонения скорости вращения
ротора электродвигателя от скорости холо стого хода машины, где По скорость холостого хода электродвигателя (об/мин);
скольжение электродвигателя в долях от по-
миналыюго значения; соответственно коэффициенты отклонения
тока статора и приведенного тока ротора от номинальных значений;
РР
Рх==—— ; р2 = — - — соответственно коэффициенты отклонения по-
требляемой из сети и полезной мощностей электродвигателя от номинальных значений.
При расчете приняты следующие допустимые приближения: не учитывается активное сопротивление обмотки статора, магнитная система электродвигателя считается ненасыщенной, рассматри вается установившийся режим работы при изменении момента на грузки в пределах от ц. = 0,4 до и.= 1,0.
С учетом принятых допущений на рис. 28, а показана схема за мещения асинхронного электродвигателя, а на рис. 28, б — ее век торная диаграмма.
Рассмотрим зависимость каждой из рабочих характеристик асинхронного электродвигателя при изменении подводимого напря жения.
С к о л ь ж е н и е и с к о р о с т ь в р а щ е н и я . Скорость враще ния ротора п и скольжение двигателя s связаны между собой зави симостью
n = tii{\—s) |
[об/мин] |
или в относительных |
единицах |
v = l - P s H . |
(51) |
С помощью формулы (51) можно составить универсальную таблицу для построения механических характеристик асинхронного электродвигателя любой серии для различных значений подводи-
мого напряжения. В табл. |
17 приведены |
данные для построения |
|||||||||||||
механических |
характеристик р(ц) асинхронных |
электродвигателей |
|||||||||||||
серий А и АО при изменении подводимого напряжения. |
|
|
|||||||||||||
Построение |
механической |
характеристики |
электродвигателя |
||||||||||||
в относительных единицах \'((х) |
при каком-либо значении напряже |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
ния у производится в следующей |
|||||||||
|
|
|
• x2 |
|
последовательности: |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
по |
табл. |
17 для данной |
величи |
||||||
|
|
|
|
|
|
ны у подбирают значение (3 при из |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
менении нагрузки ц.; |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
по |
формуле |
(51) определяют от |
|||||||
|
|
|
|
|
|
носительное |
значение |
скорости вра |
|||||||
|
|
|
|
|
|
щения ротора в зависимости от вы |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
бранной величины (5; |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
строят |
механическую характери |
||||||||
|
|
|
|
|
|
стику |
v ( j i ) . |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
В |
качестве примера |
на рис. 29 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
показаны кривые механических ха |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
рактеристик электродвигателя А71-4 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
номинальной |
мощностью |
20 кВт |
|||||||
|
|
|
|
|
|
при |
различных |
значениях |
подводи |
||||||
|
|
|
|
|
|
мого напряжения. На этом рисун |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
ке показаны |
точки, полученные рас |
||||||||
|
|
|
|
|
|
четом |
механической |
характеристи |
|||||||
|
|
|
|
|
|
ки |
по |
общеизвестной |
|
упрощенной |
|||||
|
|
|
|
|
|
формуле Клосса. Почти полное сов |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
падение |
механических, |
характери |
|||||||
|
|
|
|
|
|
стик |
подтверждает |
|
возможность |
||||||
Рнс. 28. Схема замещения асин |
применения |
формулы |
(51) для по |
||||||||||||
хронного электродвигателя |
(а) |
и |
строения |
механических |
характери |
||||||||||
ее векторная |
диаграмма |
(б) |
|
стик |
любого |
асинхронного |
электро |
||||||||
|
|
|
|
|
|
двигателя. |
|
|
|
|
|
|
|||
Из |
кривых рис. 29 видно, |
что со снижением напряжения ско |
|||||||||||||
рость |
вращения |
электродвигателя |
несколько уменьшается |
и меха- |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
17 |
||
|
Относительная |
|
Относительное скольжение Э П Р И |
относительных |
|
||||||||||
|
величина |
|
|
значениях |
подводимого напряжения у |
|
|
||||||||
|
момента |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нагрузки ц |
|
1 |
| |
0,9 |
|
|
|
0,8 |
|
|
0,7 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
0,4 |
|
|
0,28 |
|
0,38 |
|
|
|
0,54 |
|
0,80 |
|
||
|
0,5 |
|
|
0,40 |
|
0,55 |
|
|
|
0,78 |
|
1,06 |
|
||
|
0,6 |
|
|
0,53 |
|
0,73 |
|
|
|
1,03 |
|
1,54 |
|
||
|
0,7 |
|
|
0,66 |
|
0,91 |
|
|
|
1,30 |
|
1,92 |
|
||
|
6,8 |
|
0,78 |
|
1,07 |
|
|
|
1,52 |
|
2,27 |
|
|||
|
0,9 |
|
0,90 |
|
1,23 |
|
|
|
1,75 |
|
2,61 |
|
|||
|
1,0 |
|
|
1,00 |
|
1,37 |
|
|
|
1,95 |
|
— |
|
||
|
1,1 |
|
|
1,09 |
|
1,50 |
|
|
|
2,14 |
|
|
|||
|
1,2 |
|
|
1,18 |
|
1,62 |
|
|
|
2,30 |
|
— |
|
нические характеристики становятся менее жесткими. Однако необ ходимо учитывать, что некоторое понижение скорости в результате снижения подводимого напряжения компенсируется увеличением скорости недогруженного электродвигателя в соот ветствии с его механиче
ской характеристикой.
П р и в е д е н н ы й т о к
р о т о р а и т о к |
с т а |
|
т о р а . |
Величину |
приве |
денного |
тока ротора мо |
жно определить из фор мулы (9)
у cos 1|) |
(52) |
|
Рис. 29. Кривые механических характеристик асинхронного электродвигателя типа А71-4 при различных напряжениях
Из пунктирных кривых на рис. 30 видно, что с уменьшением подводимого к электродвигателю напряжения, приведенный ток
ротора |
возрастает. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Ток статора /і определяется как геометрическая сумма тока на |
|||||||||||||||
магничивания машины / 0 и приведенного тока ротора 1'г. |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I ^ V l l |
+ |
l'i |
|
(53) |
||
|
(2 |
|
|
|
|
|
|
|
Из |
формулы |
(53) |
вид |
||||
|
|
|
|
|
|
|
но, что величина тока ста |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
тора при |
изменении |
подво |
||||||
|
{0 |
і |
|
^ — - ~ J _ |
|
|
димого |
напряжения |
зависит |
|||||||
|
|
|
0,8 |
|
от |
соотношения |
|
между |
ве |
|||||||
|
|
і |
|
|
! |
0,6 |
|
личинами тока |
|
намагничи |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
вания |
и |
приведенного |
тока |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ротора. |
В |
начальный |
мо |
|||||
\2 |
|
|
|
|
|
|
|
мент снижения |
напряжения |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
(см. |
рис. |
30, |
|
сплошные |
|||||
1P |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
линии) |
ток |
статора |
умень |
||||||
0,8 !- |
0,4 |
|
|
|
|
|
|
шается за счет тока намаг |
||||||||
Ц6 |
|
|
|
|
|
|
|
ничивания. При |
дальнейшем |
|||||||
¥ |
0,2- |
|
|
|
м-0,4 |
|
уменьшении |
|
напряжения |
|||||||
|
|
|
|
|
|
ток |
статора |
увеличивается |
||||||||
Q2J- |
0,5 |
0,6 |
07 |
|
0,9 |
(0 |
Г |
в |
результате |
возрастания |
||||||
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
приведенного тока |
ротора. |
|||||||
Рис. |
30. |
Зависимости |
тока |
статора J'I |
и |
Из |
приведенного |
семейства |
||||||||
приведенного |
тока ротора |
£2 |
напря |
кривых |
видно, |
что |
при |
на |
||||||||
|
|
|
|
|
о т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
жения у, |
подводимого |
к электродвигателю |
пряжении у^0,8^-0,85 вли |
|||||||||||||
|
|
• |
типа |
А32-4 |
|
|
|
янием |
тока |
намагничивания |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
можно |
пренебречь. |
Однако |
с уменьшением загрузки электродвигателя до 0,5 и ниже влияние тока намагничивания становится преобладающим и ток статора снижается. Следовательно, с уменьшением загрузки пределы сни жения подводимого напряжения можно увеличить.