Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Красник В.В. Повышение надежности и экономичности работы электрооборудования на предприятиях легкой промышленности

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

24.10.2023

Размер:

11.92 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 45 / 215 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 > Следующая >>>

выражению:			tg ф)н
		tg<P,наив. СД		(АруЗэ						(38)
			Р

где	р — коэффициент нагрузки					СД;
	Зу — удельные		расчетные затраты на квар-ч, руб/квар-ч.;
	Ару	— удельные	потери		активной		мощности	в	СД,	кВт/квар;
	3 0	— стоимость	1 кВт-ч		электроэнергии, руб.;
	ї&Фн — Т&Ф> соответствующий					номинальному		значению coscp.
	Отечественная электротехническая						промышленность			серийно
выпускает низковольтные				(на 380 В)			синхронные		электродвига

тели серии ДС номинальной мощностью ..от 55 до 160 кВт и серии СД номинальной мощностью от 125 до 500 кВт. Применение элек тродвигателей этих серий на предприятиях легкой промышлен ности ограничено. Кроме того, эти электродвигатели имеют низ кую скорость вращения (от 300 до 1000 об/мин), что еще больше ограничивает их использование.

Известный специалист в области разработки и исследования синхронных двигателей проф. И. А. Сыромятников сделал обосно

ванный	вывод	о	том, что применение СД с coscpH O M<l	выгодно,
.начиная	лишь	с	мощности 200 кВт, а зачастую — и с	мощности
800 кВт.

Основными недостатками синхронных электродвигателей яв ляются сложные схемы защиты, автоматики и устройства непре рывного регулирования возбуждения, а также значительные по тери активной мощности (Ару), достигающие 7% от номинальной реактивной мощности синхронного электродвигателя. Кроме того, стоимость синхронного электродвигателя намного выше стоимости асинхронного. Например, если асинхронный электродвигатель типа А2-91-6 номинальной мощности 55 кВт стоит 320 руб., то стоимость синхронного электродвигателя той же мощности типа ДС-101-6 составляет 1180 руб. Если асинхронный электродвигатель типа А92-4 номинальной мощности 100 кВт стоит 369 руб., то стоимость синхронного электродвигателя той же мощности типа ДС-103-8 составляет уже 1360 руб., а синхронного двигателя той же мощно сти типа СД-13-20-20 — 3040 руб.

Все изложенные выше недостатки синхронных электродвигате лей исключают возможность их широкого применения в электро установках предприятий легкой промышленности.

4. Повышение cos ф переключением обмоток электродвигателя

стреугольника на звезду

Влегкой промышленности имеется целый ряд предприятий, распределительные электросети которых являются трфшроводными

сизолированной от земли нейтралью силовых трансформаторов. Три фазы обмотки статора асинхронных электродвигателей, рабо тающих в трехпроводных сетях, соединены по схеме треугольник. При такой схеме соединения на каждую из фаз обмотки статора

приходится линейное напряжение сети, равное 220 В. Для повы шения coscp недогруженных асинхронных электродвигателей об мотка их статоров переключается с треугольника на звезду. При

этом напряжение каждой фазы	снижается в У 3 Р а з, обеспечивая
уменьшение величины магнитного потока и реактивной			мощности,
потребляемой электродвигателем.
Однако такой способ повышения коэффициента			мощности
можно применить лишь при следующих		условиях:
при малых загрузках электродвигателя, не превышающих 40%
от его номинальной мощности	(такой	большой запас	мощности

двигателя при данном способе повышения coscp является обяза тельным условием, обеспечивающим нормальную работу электро двигателя при резком одноступенчатом снижении напряжения в 1,73 раза);

при работе электродвигателя с номинальным напряжением об моток, равным 380/220 В в сетях с напряжением 3X220 и ЗХ Х220/127 В;

при обеспечении пусковых режимов приводных электродвига телей (это условие вызвано тем, что при снижении напряжения на фазовых обмотках двигателя в У 3 раз, величина пускового и максимального моментов электродвигателя уменьшается в три раза).

Эти три условия фактически сводят на нет широкое применение такого метода повышения cos ср в электроустановках легкой про мышленности.

5. Повышение cos ср и к. п. д. недогруженных асинхронных электродвигателей секционированием статорных обмоток

Секционирование статорных обмоток асинхронных электродви гателей с короткозамкнутым ротором позволяет повысить их энер гетические показатели. К сожалению, в технической литературе по электроэнергетике легкой промышленности, за исключением книги А. В. Белоцветова, не уделяется внимания этому способу повышения cos ф и к. п. д. электродвигателей. В данной книге при водится принцип секционирования обмоток асинхронных электро двигателей,' а также даются рекомендации по его применению на предприятиях легкой промышленности. ,

Секционирование обмоток электродвигателя возможно осу

ществить лишь в тех машинах, в которых обмотку каждой фазы
можно выполнить в виде двух секций.	Это условие зависит от
типа обмотки — однослойная она или	двухслойная.

От каждой катушечной группы обмотки на дощечку зажимов выводят два конца — начало и конец фазы. Следовательно, у трех фазных электродвигателей имеется шесть выводов. У двухслой ных обмоток лобовые части занимают два слоя, что позволяет вместо 6 вывести 12 концов. Для этого на лобовых частях распаи вают соединения параллельных секций. Если обмотка однослойная,

то для ее секционирования предварительно				выявляют,		позволяет
ли размер паза электродвигателя уложить				вторую секцию			обмо
ток. Следует учитывать, что		размеры	пазов		большинства		асин
хронных	электродвигателей	таковы, что в		них можно		уложить
вторую	секцию.
При	наличии 12 выводных концов		обмотки		можно осуществить

несколько способов ее соединения, каждый из которых обеспечи вает повышенные энергетические показатели, несмотря на недо грузку электродвигателей.

На рис. 6 показаны четыре схемы соединения секционирован ной обмотки статора асинхронного электродвигателя. Применение

а	6	В	г
Рис. 6. Схемы соединения	секционированной	обмотки статора	асинхронного
	электродвигателя:
1—12 —	концы обмоток фаз	двигателя

той или иной схемы соединения обмотки зависит в первую очередь от пределов изменения нагрузки электродвигателя.

Например, схему на рис. 6, а можно использовать при загрузке электродвигателя на 75-1-100% от его номинальной мощности. По этой схеме обе секции каждой фазы соединены параллельно, а об- I мотки фаз — в звезду. При такой схеме соединения напряжение на

концах обмоток электродвигателя равно номинальному.

Схему на рис. 6 , б целесообразно использовать при изменении нагрузки на валу электродвигателя в пределах 50-^-75% от номи

нальной мощности машины.
При такой схеме обе секции каждой			фазы соединены	между
собой последовательно,	а обмотки	фаз — в	треугольник. Этот спо
соб соединения обмоток	позволяет	снизить напряжение на		виток
на 0,865 от номинального, что позволяет			обеспечить повышенные
coscp и к. п. д. недогруженного электродвигателя.

Схему на рис. 6, в целесообразно использовать при загрузках электродвигателя на 304-50% от его номинальной мощности. При


такой схеме одна секция	каждй		фазы	включена в	треугольник,
а другая — выводится с	вершины		этого	треугольника. При таком
способе соединения напряжение снижается до 0,75					от	номиналь
ного, что также обеспечивает повышенные значения cos						ф и к. п. д.
недогруженного электродвигателя.
Схему на рис. 6, г можно		применить		при холостой	работе элек
тродвигателя и его загрузках		на	валу не более 30%		от	номиналь-

ной мощности машины. По такой схеме обе секции каждой фазы соединяются последовательно, а фазовые обмотки включаются в звезду, что дает возможность снизить напряжение до 0,5 от но

минального значения и	соответственно повысить значения coscp
и к. п. д. недогруженного	электродвигателя.

Поскольку в книге А. В. Белоцветова рассмотрено изменение cosф и к. п. д. при использовании различных схем секционирован ной обмотки, приведены схемы переключателей, определены пре дельные коэффициенты нагрузки и рассчитаны потери активной мощности для каждой из этих схем, то в настоящей книге эти дан ные не приводятся.

В заключение необходимо заметить, что секционирование об моток практически возможно осуществить на всех асинхронных электродвигателях единой серии общепромышленного применения или силами энергослужбы предприятия, или при централизован ном очередном капитальном ремонте двигателей. В первом случае секционирование можно осуществить лишь при наличии двухслой ной обмотки машины, а во втором при выполнении обмотки из одиночного провода в виде одного слоя (одной секции).

6. Повышение cos ф и к. п. д. недогруженных асинхронных электродвигателей последовательным соединением их обмоток

Если два однотипных асинхронных электродвигателя с одина ковой номинальной мощностью систематически работают в ре жиме недогрузок с низкими значениями cos ф и к. п. д., то их энер гетические показатели можно повысить, соединив последовательно обмотки статоров машины.

В режиме нагрузок на валу электродвигателей от 40% и выше последние включаются в сеть и работают независимо друг от друга. При снижении нагрузки ниже 40% обмотки электродвига телей можно соединить последовательно. В этом случае напря

жение	на	обмотке каждой	фазы электродвигателей снижается
V з
в ~ —	раз.	Например, для	электродвигателей (применяющихся

в электроустановках предприятий легкой промышленности), имею щих схему соединения обмоток в звезду и напряжение 380/220 В, фазовое напряжение снижается с 220 до 190 В. Снижение на пряжения на обмотках электродвигателей влечет за собой умень шение тока холостого хода машины, что приводит к росту их энер гетических показателей.


Например, если			два	однотипных электродвигателя А62-6 с но
минальной		мощностью		10 кВт каждый и напряжением	обмоток
380/220 В		работают	со значительной недогрузкой и имеют соэф1 =
= 0,4	и г)1 = 0,71, то		включив последовательно их обмотки стато
ров,	получим повышенные значения этих показателей, а				именно:

СО5ф2 = 0,5 И 112 = 0,8.

Однако настоящий метод повышения к. п. д. и cos ф недогру женных асинхронных электродвигателей широкого применения на предприятиях легкой промышленности может не найти из-за на личия ступенчатого регулирования напряжения лишь с двумя вы нужденными режимами.

7. Конденсаторные установки для повышения cos ц

Способ повышения cos ф при помощи конденсаторных устано вок является наиболее распространенным на предприятиях легкой промышленности, что объясняется рядом его преимуществ: ма лыми удельными потерями активной мощности, не превышающими 0,5% на каждый квар компенсирующего устройства; отсутствием вращающихся частей; простотой монтажа и эксплуатации и др.

Остановимся более подробно на описании конденсаторных установок и перспективах их применения на предприятиях отрасли.

Основные характеристики конденсаторных установок

Всоответствии с ГОСТ 1282—68 в легкой промышленности применяются конденсаторы серий КМ и КС, выпускаемые оте чественной электротехнической промышленностью и предназначен ные для повышения COS ф.

Следует обратить внимание на неправильный термин «стати ческие конденсаторы», который применяют многие специалисты и который лишен смысла, поскольку и так ясно, что вращающиеся части у конденсаторов отсутствуют, кроме того, этот термин не со ответствует термину, принятому в ГОСТ: «конденсаторы для по вышения коэффициента мощности» или просто «конденсаторы».

В электросетях напряжением до 1000 В применяются конденса торы как в однофазном исполнении, так и трехфазные, а в уста новках напряжением свыше 1000 В (напряжением 6,3 и 10,5 кВ) используются только однофазные конденсаторы. Данные конден саторы имеют обкладки из алюминиевой фольги, разделенные ди электриком из конденсаторной бумаги, пропитанной минеральным маслом (серия КМ), синтетическими жидкостями или соволом (серия КС) . Отдельные секции конденсаторов в виде свернутых рулонов соединены между собой и помещены в металлический герметический корпус, заполненный минеральным маслом или син тетической жидкостью. Выводы от обкладок конденсатора осу ществлены через проходные изоляторы, укрепленные на верхней крышке металлического корпуса.

	На рис.	7	приведена схема низковольтного конденсатора се
рии	КМ, а	на	рис.	8 — высоковольтного серии		КМ. Верхний пре
дел	температур		для	конденсаторов	составляет	+ 4 5 и +50° С; мощ
ность конденсаторов				уменьшается	соответственно на 10 и 20% .

Допускаемое отклонение емкости конденсаторов ± 1 0 % . В табл. 6 приведены технические характеристики конденсаторов для повы шения cos ф, применяемых в легкой промышленности.

Рис. 8. Схема конденсатора серии КМ для напряже ния 6—10 кВ

					Т а б л и ц а	б
		Номинальное	Номинальная	Емкость,	Оптовая цена	за
Тип	конденсатора	Номинальное	Номинальная	Емкость,	I фактический
Тип	конденсатора	напряжение, кВ	мощность, квар	мкФ	I фактический
					квартал, руб.-коп.
	КМ-0,22	0,22	4,5	296	14—00
	КМ2-0.22	0,22	9,0	592	13—10
	КМ-0,38	0,38	13,0	286	4—80
	КМ2-0.38	0,38	26,0	572	4—50
	КМ-0,5	0,5	13,0	165	4—50
	КМ2-0.5	0,5	26,0	330	4—30
	КМ-6,3	6,3	13,0	1,04	3—90
	КМ2-6.3	6,3	26,0	2,08	3—60
	КМ-10,5	10,5	13,0	0,376	3—90
•	КМ2-10.5	10,5	26,0	0,752	3—60
	КС-0,22	0,22	6,0	397	18—65
	КС2-0,22	0,22	12,0	794	18—50
	КС-0,38	0,38	18,0	397	6—43
	КС2-0,38	0,38	36,0	794	6—10
	КС-6,3	6,3	25,0	2,0	4—10
	КС2-6.3	6,3	50,0	4,0	3—77
	КС-10,5	10,5	25,0	0,72	4—10
	КС2-10.5	10,5	50,0	1,44	3—77

Основные параметры плоского конденсатора связаны между собой следующими соотношениями.

Емкость одной секции конденсатора

	С с е к ц = ^ - ° ^ -			[мкФ],		(39)
			а
где	є — абсолютная		диэлектрическая проницаемость			изоляции
	между обкладками, равная произведению относительной
	диэлектрической проницаемости еч на диэлектрическую
	проницаемость			воздуха єо = 8,85-10- 8 мкФ/см;
	F — площадь	одной		обкладки,	см2 ;
	d — толщина	изоляции между			обкладками, см.
	В конденсаторах низкого напряжения применяют параллельное
соединение секций. В этом случае					емкость всего конденсатора бу
дет	равна
	^ к о н д =	^ С с е К ц ,
где	т — число параллельных секций.
	В высоковольтных конденсаторах применяется последователь
ное	или смешанное		(последовательно-параллельное)			соединение

секций. При последовательном соединении секций емкость конден сатора будет равна

^ к о н д —	£"секц	>
	п

где п — число последовательно соединенных секций.

При смешанном соединении секций емкость конденсатора под считывают по формуле

		° к о н д		„	>
где	т — число		параллельных			секции в		одной	группе;
	п — число		последовательно				соединенных		групп.
	Реактивную мощность конденсатора <3Конд подсчитывают сле
дующим образом:
	при	соединении фаз			звездой
		д к о н д	= 2л/<У2 С-1(Г3 [квар],						(40)
	при	соединении фаз			треугольником
		QK O H f l	= 3 . 2 * / l / 2 C . 1 0 - 3				[квар].		(40')
	Потери активной			мощности			в конденсаторах
		А р = = А р у д ( З к о н д - 1 0 - 3				[кВт],			(41)
где	АрУ д — удельные			потери		активной		мощности для отечествен
		ных конденсаторов, равные 2,5^-4,5							Вт/квар.
	Формулы (39) — (41)				действительны при условии, если емкости
конденсаторов			всех трех		фаз	одинаковы.

Расчет конденсаторной установки

Потребная мощность конденсаторной установки QK . у, необхо димая для повышения cos ф, может быть определена по формуле


	Q K . y = ' > c p ( t g 9 1 — t g ? a )			[квар],					(42)
где Р с р	— среднегодовая		активная		нагрузка		предприятия,		опре
	деляемая делением годового потребления электриче
	ской энергии		на число часов работы предприятия						(при
	расчетах для двухсменных предприятий это число часов
	принимается		равным	4500, для		трехсменных — 6000 и
	для непрерывно действующих предприятий — 8000), кВт;
t g ері — тангенс угла			сдвига	фаз, соответствующий				средневзве
	шенному	коэффициенту			мощности		(cos фі)	за год;
t g ф2	— тангенс	угла	сдвига	фаз, соответствующий				требуемому
	после установки конденсаторов					(нормативному)			коэф
	фициенту мощности			(cos фг).

Для облегчения расчетов по определению потребной мощности БК, предназначенной для повышения соэф, в табл. 7 приведены


значения	необходимой реактивной мощности, приходящейся		на
1 кВт активной		нагрузки предприятия, при повышении cos ф	от
с о э ф1 = 0,4	до с о 5 ф 2 =0,95 .
Приведем пример расчета потребной реактивной мощности
конденсаторной		установки.

																Т а б л и ц а			7
						Реактивная			мощность		на	1 кВт при cos фа
	&	0,8	0,82		0,84	0,86	0,87		0,88	0,89		0,9		; 0,91	0,92	0,93	0,94	0,95
	о
	О
	0,6	0,58	0,64		0,69	0,74	0,77		0,79	0,82		0,85		0,88	0,91	0,94	0,97	1,01
	0,61	0,55	0,6		0,65	0,71	0,73		0,76	0,79		0,81		0,84	0,87	0,89	0,94	0,97
	0,62	0,52	0,57		0,62	0,67	0,7		0,73	0,75		0,78		0,81	0,84	0,87	0,89	0,94
	0,63	0,48	0,54		0,59	0,64	0,67		0,69	0,72		0,75		0,78	0,81	0,84	0,87	0,9
	0,64	0,45	0,5		0,56	0,61	0,64		0,66	0,69		0,72		0,75	0,77	0,81	0,84	0,87
	0,65	0,42	0,47		0,52	0,57	0,6		0,64	0,66		0,69		0,71	0,74	0,77	0,8	0,84
'	0,66	0,39	0,44		0,49	0,55	0,57		0,6	0,63		0,65		0,68	0,71	0,75	0,78	0,81
	0,67	0,36	0,41		0,46	0,51	0,54		0,57	0,6		0,62		0,65	0,68	0,71	0,74	0,78
	0,68	0,33	0,38		0,43	0,48	0,51		0,54	0,57		0,59		0,62	0,65	0,68	0,71	0,75
	0,69	0,3	0,35		0,4	0,46	0,48		0,51	0,54		0,56		0,59	0,62	0,65	0,68	0,72
	0,7	0,27	0,32		0,38	0,43	0,46		0,48	0,51		0,54		0,57	0,59	0,63	0,66	0,69
	0,71	0,24	0,3		0,35	0,4	0,43		0,46	0,48		0,51		0,54	0,57	0,6	0,63	0,66
	0,72	0,21	0,27		0,32	0,37	0,4		0,43	0,45		0,48		0,51	0,54	0,57	0,6	0,64
	0,73	0,19	0,24		0,29	0,34	0,37		0,4	0,42		0,45		0,48	0,51	0,54	0,57	0,6
	0,74	0,16	0,21		0,26	0,31	0,34		0,37	0,4		0,42		0,45	0,48	0,51	0,54	0,58
	0,75	0,13	0,19		0,24	0,29	0,32		0,34	0,37		0,4		0,42	0,45	0,48	0,52	0,55
	0,76	0,1	0,16		0,21	0,26	0,29		0,31	0,34		0,37		0,4	0,43	0,46	0,49	0,53
	0,77	0,08	0,13		0,18	0,24	0,26		0,29	0,32		0,34		0,37	0,4	0,44	0,47	0,5
	0,78	0,05	0,11		0,16	0,21	0,24		0,26	0,29		0,32		0,35	0,38	0,41	0,44	0,48
	0,79	0,02	0,08		0,13	0,18	0,21		0,24	0,26		0,29		0,32	0,35	0,38	0,41	0,45
		П р и м е р		5.	Трикотажный			комбинат,			работая			в две	смены,		потребил		за
год:		активной		электроэнергии — 4					млн.	кВт • ч,			реактивной			энергии — 3,6		млн.
квар -ч. Напряжение питающей сети равно 380 В.
		Рассчитать		потребную			реактивную			мощность				конденсаторов, необходимую
для доведения коэффициента мощности по предприятию до 0,95.
	Решение.		1.	По показаниям				электросчетчиков					определяем			средневзвешенный
за год коэффициент мощности предприятия:
					^ а к тг			4-10е

при этом тангенсе угла «фи» величина коэффициента мощности равна cosq)i =

=0,74.

2.Для cos<p2 =0,95 находим, что Tg<p2 =0,32.

3.При двухсменной работе комбината число часов его работы составляет

4500.	Следовательно, по		формуле (42)	необходимая	мощность конденсаторов
для повышения cos ф до 0,95 будет равна:
	ску —	4- 10е	(0,9 — 0,32) = 5 1 6 квар.
	ску —	4500	(0,9 — 0,32) = 5 1 6 квар.
4.	По табл. 5	подбираем трехфазные		конденсаторы	типа КМ-0,38-13, мощ

ность каждого из которых составляет 13 квар. Следовательно, для установки

батареи конденсаторов требуется				—40	конденсаторов.
			13
5.	Найденную	величину	реактивной		мощности QK. у	легко	проверить	по
табл. 7. Из данных таблицы			видно,	что для повышения		cos ф	от созфі = 0,74
до cos ф2 =0,95 коэффициент			должен составлять 0,58. Умножив среднюю на
грузку	комбината,	равную	кВт-ч, на		коэффициент	0,58, получим ту		же

величину реактивной мощности конденсаторной установки (516), что и подсчи танную по формуле (42).

Суммарная мощность компенсирующего устройства QK . у, уста навливаемого на предприятии, может состоять из мощности кон денсаторов, установленных на стороне высокого напряжения

( В Н ) — Q K . B	И М О Щ Н О С Т И	конденсаторов,	расположенных	на	сто
роне низкого	напряжения	( Н Н ) — Q K . п .	Хотя стоимость	1	квар
реактивной мощности для		высоковольтных конденсаторов		ниже,

чем для низковольтных, что видно из данных табл. 6, однако ком мутационная и измерительная аппаратура обходится значительно

дороже, усложняется		и удорожается	обслуживание высоковольт
ных конденсаторов.
Самый	идеальный	случай компенсации реактивной мощности
тот, когда	у каждого	токоприемника	установлен индивидуальный

конденсатор, но при этом требуется значительная мощность БК,

чересчур	удорожается стоимость		ее	установки,		сокращается
срок службы конденсаторов из-за частых включений						и отключе
ний одновременно с включением и			отключением		токоприемника,
и кроме	того ухудшаются	условия	электро- и		пожаробезопас
ное™.
Если	же конденсаторы	разместить		на головных		трансформа

торных подстанциях, то потребуется меньшая реактивная мощ ность батареи конденсаторов (БК), снизятся затраты на ее уста новку и уменьшится удельная стоимость 1 квар.

Однако при такой установке не все элементы схемы электро снабжения будут разгружены от перетоков РМ, а разгрузятся только питающие магистрали и головные трансформаторы на под станциях и, следовательно, снизится эффект повышения coscp по предприятию.

Наивыгоднейшее соотношение между мощностями высоко вольтных и низковольтных конденсаторов, в соответствии с руко водящими указаниями по повышению коэффициента мощности в установках потребителей электрической энергии, должно опре деляться расчетом. Сначала подсчитывают наивыгоднейшую мощ ность низковольтных конденсаторов, а затем определяют мощность высоковольтных конденсаторов, вычитая из общего количества РМ компенсирующего устройства величину найденной мощности низковольтных конденсаторов.

до	Наивыгоднейшая		мощность			Q K H	конденсаторов	напряжением
до	1000	В находится	по	следующей			формуле:
		QHKa„"B = Q„		^	—	[квар],		(43)
			г э т ( 1		+ % )
где	QH	— суммарная	нагрузка			на стороне напряжения до 1000 В,
		квар;
	г а т	— эквивалентное		активное			сопротивление	трансформато
		ров, питающих		низковольтную сеть (в О м ) ; значения гэ т
		приведены	в табл. 7;

к— коэффициент, принимаемый равным: 0,4 — для случая, когда цеховые подстанции являются внутренними или

пристроенными, а питание токоприемников осущест вляется проводом или кабелем; 0,6 — для подстанции этого же типа, но при питании токоприемников шинопроводом и 0,8 — для отдельно стоящих подстанций;

3 Заказ №. 237

<<< < Предыдущая 1 2 3 45 / 215 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ