книги из ГПНТБ / Рабей И.Л. Грузовые операции на нефтеналивных судах
.pdfГруз, как правило, подогревают в два этапа: предварительно до начала вы грузки и в процессе выгрузки. Режим подогрева определяется интенсивностью и продолжительностью отдельных этапов процесса, а также температурой груза перед погрузкой и выгрузкой, т. е. в начале этапа tu, в конце предварительного подогрева tn.п и перед проведением зачистки t3.
Для обеспечения благоприятных условий выгрузки важно, чтобы температура груза была достаточно высокой на завершающем этапе процесса, т. е. перед за чисткой. В это время эффективность подогрева значительно снижается вследствие слабой конвекции в небольшом слое груза, а теплообмен через днище и поверх ность груза продолжается и темп в условиях охлаждения уменьшающегося коли чества груза возрастает. Кроме того, на большинстве судов затруднено перетека ние груза в корпусе через отверстия в наборе во время завершающего периода.
Если в этот момент не имеется достаточного запаса тепла (высокой темпера туры груза), наблюдается быстрое повышение вязкости груза, что приводит к рез кому снижению производительности насосов и увеличению остатка после выгруз ки. Следовательно, рекомендуемую для обеспечения нормальной выгрузки темпе ратуру груза нужно иметь к началу процесса зачистки. Таким образом в качестве определяющего параметра принимается температура груза в начале зачистки. Этой температурой, точнее соответствующей ей вязкостью, определяются условия стока груза в процессе зачистки, что в свою очередь обусловливает общую про должительность операции подогрева и разгрузки.
Уравнение, связывающее общей зависимостью параметры процесса подогрева во время выгрузки, получено интегрированием дифференциального уравнения ба
ланса тепла: |
|
|
0 к — / (*ДОср] in |
= в 0с ( t 3 — ^п.п) , |
(4) |
где G — количество груза на судне, кг; q — интенсивность ввода тепла, ккал/кг-ч;
(М і)ср — средняя интенсивность теплообмена между |
грузом и внешней средой |
|
Р |
(отнесенная к поверхности подводной части корпуса), ккал/м2ч\ /= — — относи- |
|
|
G |
тельная поверхность корпуса в подводной части, м21кг\ |
In— — учитывает измене- |
|
9 |
ние количества груза в процессе выгрузки; ф — доля груза от общего его количе
ства |
к моменту прекращения подогрева; ^ — температура, |
до которой должен |
быть |
нагрет груз перед проведением зачистки (в процессе |
выгрузки основного |
груза) до остатка ßG; (здесь ß —доля груза, подлежащего зачистке); tn.п — тем
пература предварительного подогрева груза, |
при |
которой начинается |
выгрузка; |
|||||
В 0 — производительность |
выгрузки |
основного груза; |
с — средняя |
весовая тепло |
||||
емкость груза, ккал/кг-град. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Решая уравнение (4) относительно іп.п, получаем: |
|
|
||||||
tП .П |
G [ q — f |
(*AQcp] |
|
1 |
|
(5) |
||
t3--- |
В 0с |
|
|
ln — |
|
|||
|
|
|
|
9 |
|
|
||
Продолжительность |
предварительного |
подогрева |
определяется |
по |
формуле |
|||
|
, |
0 е ( ^ п .п |
— *пр) |
|
|
|
|
|
|
^П.П --- |
п |
В |
t u \ 4 \ |
’ |
|
|
(6) |
|
|
qG — F" ( Ш )cp |
|
|
|
где tap — температура груза к началу операции предварительного подогрева по
прибытии судна.
Температура предварительного подогрева tu.a, разграничивающая операцию
подогрева до и после начала выгрузки, существенно влияет на технологическую схему. При низких значениях этой температуры продолжительность предваритель ного подогрева уменьшается, но время выгрузки возрастает. Выбор параметров, дающих лучший результат, может быть сделан по критерию минимума общей продолжительности операции (подогрева и выгрузки) на основе приведенных уравнений. Если учесть при этом стоимостные показатели (стоимость топлива,
46
энергии, содержания судов, оборудования и т. д.), то выбор оптимальных пара метров может быть сделан по критерию минимума суммы расходов, связанных с выполнением этих операций. Обычно расходы, непосредственно связанные с продолжительностью операции, составляют основную часть общих расходов, и потому критерий по минимуму продолжительности является основным показате лем оптимизации процесса.
Температура груза и производительность выгрузки связаны между собой условиями выгрузки, которые определяются гидравлическими характеристиками насосной установки и береговых трубопроводов. В каждом конкретном случае должна быть определена некоторая номинальная температура *ПОм, при которой данная насосная установка при данном внешнем трубопроводе развивает номи
нальную |
производительность. При температуре |
груза ниже |
номинальной |
*п.п< |
|||
< * Н О м производительность |
установки будет меньше |
номинальной. |
Для |
такого |
|||
случая вычисляют средние производительность ß cp и напор 7/Ср по |
формулам: |
||||||
|
Вср — ■ Вп |
|
' + |
*3--- 7Н |
|
( 7 ) |
|
|
Нп |
|
■+ |
t* |
|
|
(8) |
|
77ср— ' |
|
|
|
|||
где и — коэффициент крутизны вискограммы |
(для |
мазута |
и= 0,08-Р0,1). |
танке |
|||
Если |
предварительный |
подогрев производится в |
пути (например, на |
рах), то продолжительность его существенно не влияет на общие затраты. По этому целесообразнее подогревать груз в пути не ниже номинальной температуры к моменту начала выгрузки. В этом случае, параметром оптимизации процесса будет температура груза к началу предварительного подогрева *пр, поскольку в пути в работу включается система подогрева.
Для процесса предварительного подогрева в пунктах прибытия (баржи) тем пературой начала подогрева является температура груза по прибытии судна *пр (включая время ожидания подогрева). В этом случае параметром оптимизации процесса будет, как указывалось ранее, температура предварительного подогрева
*п.п.
Интенсивность теплообмена между грузом и внешней средой (&Д*)Ср зависит от теплоизоляционных свойств судна, температуры груза и внешней среды.
Рост температуры груза в процессе предварительного подогрева обусловли вается интенсивностью ввода тепла q и теплообменом с внешней средой, интен
сивность которого, в свою очередь, связана с интенсивностью подогрева.
Значения (М *)Ср вычисляются по формулам: |
|
||||
|
|
(Ш )Ср = 0,041*2 4- (0,041*к— 0,052** — 0,87) *н + |
|||
|
+ (0,041*£ _ 0,019*^, — 0,52tKtw— 0 ,87*к + 1 ,74**) + [ — 0,011*2 + |
||||
+ |
( — 0,011*к + |
0,033** + 1,436) *„ + (1 ,436*к + 0 ,033***к — 0,011*2 — |
|||
|
|
|
- 0 ,0 3 |
3 * 2 - 2 ,8 7 2 * * ) ] ^ ; |
(9) |
|
( |
Ш ) с р |
= 0,0222* 2 + |
(0,0222*к — 0,0223** — 0,31) *н + |
|
|
+ |
(0,0222*2 _ о ,02^ |
_ 0 )0223*те,*к — 0,31 *к + |
0,62**) + |
|
|
+ |
[ — 0,0059*2 + ( — 0,0059*к + 0,0177** + |
0,436) *н + |
||
+ |
( - 0,0059*2 _ 0 ,0177*^ + |
0 ,0177***к + 0 ,436<к - |
0,872**)] ?гр• 10~3. (10) |
Здесь *н и *к означают соответственно температуру начала и конца процесса подогрева.
47
При предварительном подогреве начало процесса характеризуется темпера турой прибытия груза, а окончание процесса — температурой предварительного подогрева, т. е. <и = *пр и <к= <п.п.
Для подогрева в процессе выгрузки начало и конец процесса характеризуются
температурами |
предварительного подогрева |
и начала зачистки, т. е. /„ = /„„ |
И /к ~ /з- |
составлена на основе упомянутого РТМ для судов с обычным |
|
Формула (9) |
||
корпусом (одинарными бортами и дном)и для условий twtS/5° С. |
||
Вычисления |
для судов с двойным дном |
и бортами следует производить по |
формуле (10) при условии /п — /TO=g;490 C.
Вычисленные на основе РТМ значения температуры груза по мере его осты вания (без подогрева) для некоторых типов судов и наиболее часто применяемых параметров приведены в табл. 16, а продолжительность подогрева груза до за данной температуры (от t—25° С) для различных типов судов и разной интенсив
ности подогрева (при /воды = + 1.5° С и /в0зд= —6° С) — в табл. |
17. |
|
|
|||||||||||
Для всех остальных случаев следует выполнять расчеты по формуле (9) или |
||||||||||||||
непосредственно по РТМ. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
16 |
|
|
|
|
Температура груза в зависимости от времени, ч, его остывания |
|
||||||||||
№ |
|
|
|
(начало отсчета от заданной |
температуры |
60° С) |
|
|
||||||
О Л |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
проекта |
С н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
судна |
о о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
« о |
|
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
|
80 |
90 100 |
|||
|
а . яО) |
|
|
|||||||||||
|
10 000 I |
60 |
55.1 |
51.3 |
48.1 |
45.3 |
42.8 |
40.6 |
38.8 |
|
37 |
35.4 |
33,8 |
|
|
60 |
57.6 |
54.3 |
52.5 |
50,6 |
48.8 |
47.2 |
45.9 |
44.6 |
43.4 |
42,3 |
|||
|
|
|||||||||||||
|
8 5001 |
60 |
54.6 |
50.8 |
47.5 |
44.5 |
41.9 |
39,8 |
37.8 |
|
36,0 |
34.5 |
33 |
|
|
60 |
57 |
54.3 |
52 |
50,1 |
48.4 |
46.7 |
45.2 |
|
43,9 |
42.8 |
41,7 |
||
|
|
|
||||||||||||
428 |
6 000 |
60 |
54.2 |
49.8 |
46.1 |
43 |
40.3 |
37.8 |
35.9 |
34.2 |
32.6 |
31.2 |
||
|
|
60 |
56.5 |
53.4 |
51,0 |
48.8 |
47 |
|
45.4 |
43.9 |
|
42.5 |
41.3 |
40.3 |
168Б |
3 900 |
60 |
53,1 |
48.3 |
44,3 |
40.8 |
37.8 |
35.5 |
33.5 |
|
31.8 |
30.3 |
|
|
60 |
56 |
52.5 |
49.7 |
47.4 |
45.3 |
43.5 |
41.8 |
|
40.5 |
39.3 |
38.3 |
|||
|
|
|
||||||||||||
Р-27 |
3 000 I |
60 |
52.5 |
47.4 |
43.2 |
39.6 |
36.5 |
34.2 |
32.2 |
|
30.5 |
|
|
|
60 |
55.5 |
51.8 |
48.7 |
46.3 |
44.2 |
42.3 |
40.8 |
|
39.5 |
38.4 |
37.3 |
|||
|
|
|
||||||||||||
458 |
2 000 I |
60 |
51.4 |
45.8 |
41.3 |
37.6 |
34.5 |
32.1 |
|
|
|
|
|
|
60 |
54,8 |
50.8 |
47.7 |
44.8 |
42.5 |
40.6 |
39.2 |
|
37.8 |
36.5 |
35.5 |
|||
|
|
|
||||||||||||
460 |
1 500 I |
60 |
51 |
44.9 |
40.3 |
36.4 |
33.5 |
31.2 |
|
|
|
|
|
|
60 |
54.4 |
50.2 |
46,9 |
44 |
41.8 |
40 |
38.5 |
|
37.2 |
36 |
35 |
|||
|
|
|
||||||||||||
|
1 ooo I |
60 |
49.4 |
42.3 |
37.5 |
33.5 |
30,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
60 |
53.5 |
48,2 |
44.7 |
42 |
39.6 |
37.6 |
36.2 |
|
35.3 |
34,4 |
33.5 |
||
|
|
|
||||||||||||
Р-43 |
9 200 I |
60 |
57 |
54.5 52.2 |
50,3 48,5 |
46.9 |
44,4 |
|
43,2 |
41.8 |
40.7 |
|||
|
|
60 |
57.5 |
55,7 |
54.2 |
52.6 |
51.3 |
50 |
48.8 |
|
47.7 |
46.7 |
45.7 |
|
П р и м е ч а н и я : |
1. Данные первой строки |
при |
tBоды= |
+1,5° С и /ВОзд = |
||||||||||
= 6° С; второй строки при /ВОды= +24° С и /возД= |
+28° С. |
|
|
|
|
|
||||||||
2. Судно проекта № Р-43 имеет двойной корпус. |
|
|
|
|
|
|
Интенсивность сообщения грузу тепла дгр, ккал/кг-ч, зависит от теплопроиз водительности источника энергии, отнесенной к количеству груза qn, ккал/кг-ч, и от способности системы подогрева передать тепло грузу qc, ккал/кг-ч, характери зуемое, например, относительной поверхностью подогревателей в танках fn м2/кг. Обычно q c>q п, т. е. система подогрева может передать тепло с более высокой
интенсивностью, чем это обеспечивается мощностью котельной.
48
Т а б л и ц а 17
проектаMi судна |
|
Интенсивность подачи |
|||
Грузоподъ емность,т |
|
тепла к пове*рхности |
|||
|
|
теплообмена с внеш |
|||
|
|
ней средой, ккал/м2'Ч |
|||
|
|
(к количеству груза — |
|||
|
|
|
ккал!кг ч) |
||
|
|
( |
700(0,66) |
||
LO Ö ^ |
|
- |
900(0,848) |
||
|
1 |
1200(1,13) |
|||
|
|
700 (0,53) |
|||
460 |
|
f |
900 |
(0,681) |
|
1 500 1 |
1200(0,909) |
||||
|
|
1 |
700 |
(0,489) |
|
458 |
2 000 |
( |
900 |
(0,63) |
|
1 |
1200(0,838) |
||||
|
|
700 |
(0,378) |
||
1 AQK |
о уии < |
900 |
(0,487) |
||
1200 |
(0,648) |
||||
|
|
|
|||
|
|
, |
400(0,225) |
||
/19Й |
|
|
700(0,317) |
||
|
|
|
900 |
(0,405) |
|
|
|
|
400 |
(0,156) |
|
|
8 500 |
( |
500(0,195) |
||
— |
1 |
700 |
(0,274) |
||
|
|
400(0,146) |
|||
|
|
[ |
500 (0,182) |
||
— |
10 000 1 |
700(0,256) |
|||
|
|
\ |
375 |
(0,126) |
|
|
п опп |
1 |
550 (0,185) |
||
|
|
|
750(0,405) |
Продолжительность подогрева груза (начало отсчета от номинальной температуры 25° С)
30 34 38 42 46 50 54
4,2 |
7,64 |
11,5 |
16,0 |
21,5 |
28,7 |
24,1 |
3,06 |
5,56 |
8,22 |
11,3 |
14,75 |
19,1 |
|
2,25 |
4,09 |
5,97 |
8,08 |
10,6 |
13,0 |
16,0 |
5,36 |
9,75 |
14,65 |
20,4 |
27,4 |
36,6 |
— |
3,9 |
7,1 |
10,5 |
14,4 |
18,8 |
24,4 |
30,6 |
2,91 |
5,22 |
7,61 |
10,3 |
13,25 |
16,6 |
20,4 |
5,68 |
10,35 |
15,5 |
21,6 |
29 |
38,8 |
— |
4,14 |
7,63 |
11,1 |
15,25 |
19,9 |
25,9 |
32,5 |
3,09 |
5,53 |
8,08 |
10,93 |
14,1 |
17,6 |
21,6 |
7,34 |
13,3 |
20,1 |
27,9 |
37,4 |
50,1 |
— |
5,34 |
9,78 |
14,35 |
19,7 |
25,7 |
33,4 |
42 |
3,99 |
7,15 |
10,45 |
14,1 |
18,1 |
22,7 |
27,9 |
14,8 |
28,7 |
43,4 |
60,6 |
87,4 |
124,6 |
_ |
9,8 |
18,6 |
27,6 |
37,4 |
50 |
66,1 |
88 |
7,1 |
13,6 |
20,1 |
27,2 |
35,4 |
44,8 |
56,4 |
20,2 |
39,6 |
64,1 |
105 |
— |
— |
— |
14,7 |
28 |
43,1 |
64,3 |
97,2 |
_ |
_ |
9,96 |
19,1 |
28,7 |
40 |
53,5 |
69,7 |
93,2 |
18,7 |
36,5 |
59,2 |
97 |
— |
— |
— |
13,6 |
25,9 |
39,8 |
59,4 |
89,7 |
— |
_ |
9,2 |
17,6 |
26,5 |
37 |
49,4 |
64,3 |
86 |
— |
20,6 |
42,4 |
67,0 |
95,6 |
133,2 |
— |
_ |
13 |
25,2 |
38,7 |
53,4 |
70,0 |
90,0 |
|
9 |
17,6 |
27 |
46,7 |
57,4 |
59,4 |
* Для судов проекта № Р-43 начало отсчета принято 30° С.
Это обусловлено главным образом тем, что расходы по оборудованию систе мы подогрева в танках намного ниже расходов по оборудованию котельной. Сле довательно, необходимо рационально распределить тепло по танкам, чтобы про должительность подогрева и выгрузки была минимальной. Такая задача решается
всоответствии с технологией выгрузки по этапам путем форсирования подогрева
вотдельных группах танков.
Технологическая схема подогрева груза и выгрузки по этапам следующая. Вначале предварительно подогревают груз в 1-й группе танков с форсировкой до максимальной <7і= <7тах=?ст- В это время в остальных группах танков интен
сивность подогрева будет пониженной и в зависимости от мощности источника тепла
<7ост — |
Яа — »lgl |
(И) |
|
1 — сц |
|||
|
|
где qост — интенсивность подогрева в остальных танках; qa — удельная мощность источника тепла; a t — доля груза в 1-й группе танков; qi — интенсивность подо
грева в 1-й группе танков.
На следующем этапе выгружают основной груз из танков 1-й группы при про должающемся подогреве. Из условий повышения температуры груза от fn.n до t3
49
(до начала зачистки), определяемых уравнением (4), оптимальное количество
груза в 1-й группе танков |
|
(12) |
ВрС (ta |
^п.п) |
|
O n |
|
|
|
|
1 |
[ ? 1 — / ( * Д 0 с р ] 1 п -
Одновременно с выгрузкой из 1-й группы танков начинают форсированный предварительный подогрев во 2-й группе танков и т. д.
Таким образом, продолжительность предварительного подогрева в каждой последующей группе танков должна быть равна суммарной продолжительности подогрева (предварительного и во время выгрузки) в предыдущей группе тан ков, т. е.
п — 1 |
|
|
Тп.п/ = ^П.ПІ "Ь 2 |
ТВ-ПI' |
(13) |
1 |
|
|
где Тп.пі — продолжительность предварительного |
подогрева |
для данной группы |
танков; т в.п і — продолжительность выгрузки (при продолжающемся подогреве) для данной группы танков.
Например, продолжительность предварительного подогрева во 2-й группе тан ков должна быть равна сумме продолжительности предварительного подогрева и подогрева во время выгрузки в І-й группе танков, т. е.
тп .п2 = тп-п1 "Ь 'св,п1*
В то же время следует иметь в виду, что сумма значений интенсивности подо грева в группах танков не может превышать среднюю общую интенсивность при подогреве всего груза, определяемую мощность источника энергии, т. е.
П |
|
2 а іЧі — Чп‘ |
(І4> |
/ = 1 |
|
Большое число переменных в системе уравнений (11) — (14) |
несколько услож |
няет отыскание оптимальных параметров. Если в корпусе судна имеется, напри мер, три группы танков, математическое описание процесса может быть пред
ставлено системой из девяти уравнений. |
|
|
|
|
|
|
бар |
|||
В табл. |
18 приведены результаты вычислений по системе уравнений для |
|||||||||
жи проекта № Р-43 грузоподъемностью 9,2 тыс. т. |
|
Т а б л и ц а |
18 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Предварительный подогрев |
|
Разгрузка с |
подогре- |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Зачистка |
|
Общая |
|
Группы |
|
|
|
|
|
|
|
продолжи |
||
танков |
Продолжитель |
|
|
Продолжи- |
Интенсив |
без подо |
|
тельность |
||
|
Интенсивность |
|
грева, ч |
операции,ч |
||||||
|
ность, |
ч |
|
тельность, |
ность |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
Новая технология |
|
|
|
|
|
||
1 |
16,8 |
|
0,538 |
|
4,26 |
0,538 |
3,16 |
|
|
|
2 |
21,1 |
|
0,363 |
|
3,5 |
0,644 |
2,6 |
|
|
|
3 и 4 |
32 |
|
0,005—0,7 |
|
3,5 |
0,7 |
2,4 |
|
|
|
(вместе) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Существующая технология |
|
|
|
|
|||
|
22,2 |
I |
0,324 |
I |
10,9 I |
0,324 I |
8,1 |
I |
41,2 |
|
П р и м е ч а н и я : |
1. В |
3-й и 4-й группах интенсивность |
подогрева |
регули |
||||||
руется в указанных пределах. |
|
|
|
|
|
|
|
2. Продолжительность операций по группам 3 и 4 определяет общую про должительность для всего судна.
50
Расчеты выполнялись по следующим данным:
Число групп — 4 и доля их грузоподъемности: аі = 0,412, а2 = 0,318, а 3=0,149,
а 4 = 0,121. |
Интенсивность |
подогрева, определяемая мощностью источника тепла, |
<7п = 0,324. |
Максимальная |
интенсивность подогрева, определяемая поверхностью |
подогревателя, qc= 0,7. |
|
Сравнение с обычной технологией сделано из условий равномерного подогре ва груза по всему судну без разбивки на группы. Температура предварительного подогрева в обоих случаях одинакова (^п.п = 43° С).
Из результатов расчетов (табл. 18) следует, что общая производительность операций по технологии с разбивкой на группы, равная продолжительности опе рации по 3-й группе (37,9 ч), меньше общей производительности операции по обычной технологии (41,2 ч) при одной и той же располагаемой интенсивности подогрева (0,324 ккал!кг-ч).
Экономическая оценка режимов процесса подогрева
Для экономической оценки оптимального режима подогрева и соответствую щей технологии разгрузки в качестве критерия принимается минимум приведен ных расходов, связанных с осуществлением этих операций.
Определение минимума затрат и соразмерных ему параметров режима выпол няется путем анализа уравнений, описывающих расход по элементам затрат к этапам процессов, непосредственно связанных с осуществлением операции подо грева и разгрузки.
Ниже приводятся элементы затрат (Э руб/год) и формулы для их вычисле
ний.
1. Расходы по пародателю на предварительный подогрев:
на выработку пара
Дпі '— *^п^пр^п О ^сн) ^б^рЧьп'
на зарплату экипажа
Э,
на амортизацию
■Эпз — а п [С п “Ь K v J . C d d n (тп п + твсп)]>
на собственные нужды
ЭПі — Зп&кр^п^снТнав»
сумма расходов
4
(15)
2. Расходы по содержанию баржи:
за время предварительного подогрева
(Тд.п ~і- ~нсц),
51
за время выгрузки
3ga — SfiGfiQtip (тв -{- твсл),
за время ожидания операции подогрева и выгрузки З бз = 5бО/2бПрТож,
на амортизацию баржи |
|
|
|
|
|
^ |
06^6^^ С^п-п + |
тв + |
тож “Ь 2тВСп), |
|
|
сумма расходов |
|
|
|
|
|
2 |
Эві = ЭбІ + Эбі + |
Эв, + Эб4. |
(16) |
||
f - 1 |
|
|
|
|
|
3, Расходы по содержанию перекачивающей станции |
|
||||
на зарплату экипажа |
|
|
|
|
|
э СТі= |
[1 + Ки-ст1 {А ~ |
1} (Тв + Твсп)]; |
|
||
на амортизацию станции |
|
|
|
|
|
З СТа = #сТ [Сст “Ь ^rf^CT^H.CT^ (^вп |
Ъсп) |
СрВкК п .сТК (тв -j- ТВСп)]» |
|
||
на подогрев во время выгрузки |
|
|
|
|
|
З СТд = S nbnpdCT(1 |
сьСн) п6ПрХВпУ |
|
|||
расход тепла на собственные нужды |
|
|
|
|
|
|
*ЭСт4 = 5 п^пр^стОсңТнав, |
|
|||
сумма расходов |
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
2 |
5 с т = 5 СТі + ЭСТз + |
ЭСТЗ + 5 СТ1. |
(17) |
||
і=і |
|
|
|
|
|
Нормативные отчисления по сумме капитальных затрат (для определения приведенных расходов12:
тіо пародателю
5 П5 = £ ( Сп + Cdduy,
по станции
З СТі = Е (Сст + CddCT+ СвВк)',
по баржам
Эбз = ЕС6а \ (тв + тп.п + тож + 2твсп);
1 В данном случае большая часть затрат на выработку энергии для работы насосной установки при разгрузке учтена по элементам, пропорциональным про должительности разгрузки. Расходы на топливо и смазку, составляющие незначи тельную долю и мало связанные с исследуемыми параметрами, не учтены.
2 Нормативные отчисления по баржам приняты соответственно доле продол жительности грузовых операций (подогрева) в общем навигационном периоде.
52
сумма расходов
2 3 „ = Эп5 + Зст4 + Э6і. |
(18) |
Общее уравнение расходов получают как сумму затрат по элементам. Сле дует отметить, что найденная таким образом сумма затрат не будет полностью отражать расходы на выполнение всего транспортного процесса. Однако это и не требуется для определения параметров оптимального режима подогрева и вы грузки. Важно, чтобы в исследуемые уравнения расходов входили затраты, свя занные с операциями подогрева и разгрузки груза.
Все величины в формулах, определяющих элементы расхода, распределяются
на три группы: |
|
|
|
|
а) |
параметры процесса, оптимальное значение которых |
является |
искомым: |
|
d„ — теплопроизводительность |
пародателя; dcr — теплопроизводительность ко |
|||
тельной |
перекачивающей станции; tn.„ — температура предварительного |
подогре |
||
ва; Т п . п |
— продолжительность |
предварительного подогрева; |
Вер— средняя произ |
водительность выгрузки. Первые три величины du\ dCT; /п.п определяются непо средственно, а значения тп.п и В ср как функции первых; .
б) аргументы, значение которых варьируется: G — среднее количество груза в одном судне; Q — общий объем перевозок; tn— температура груза при погруз
ке; Тр — продолжительность рейса с грузом; в) величины, значения которых принимаются постоянными. К ним относятся
все остальные величины, не вошедшие в первые две, но имеющиеся в формулах расходов.
Распределение величин по группам «б» и «в» может изменяться в зависимо сти от конкретного содержания задачи.
Общее уравнение расходов имеет вид: |
|
|
|
|
|
|||||
|
Э = |
M^dn + ЛІ2ТП.П+ |
M^duxa,n + |
|
+ |
|
||||
+ |
M § d cr + |
Мб^ст^в + |
M -j ^ |
+ .Мзі:ож -+- M g , |
(19) |
|||||
Gc |
+ |
г'пр) |
|
|
|
|
|
|
|
|
где тп.п = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
'V'l— f(ktd) ср.п |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
О |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Дср |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[^CT7] |
f (^Оср.в] ІП |
|
|
|
||
|
|
Дер = |
1,25с (<з-*п.п) |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
_2_ |
X [0,5 (тв + тп,п) + твсп)]2 |
_ |
|
|||||
|
|
|
3 |
1 — X [0,5 (тв + |
тп п) + твсп] ’ |
|
||||
|
|
|
|
X = |
- і |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Gxн |
|
|
|
|
|
Mt — йпКн,п,СrfXBc^k |
5 п6пр(Хсн^нав “Ь ЕСд, |
|
||||||||
Мд — |
^з.ст |
К аЛ (-4 — 1) X + |
Q |
«бСбХ; |
|
|||||
|
■ |
Sg “ тт + |
|
|||||||
|
Ms = |
апК п.н С ^ + |
Sn*np (1 — «сн) |
Q |
’> |
|
||||
|
Q |
а^СбІ + |
|
Кѵ.ст (-4 — 1) X + ЕС бХ| |
|
|||||
М4 — S Q—— + |
А |
|
||||||||
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
53
ЛІ5 - ^сТ^£?^н*стТВСП^ "Ь *^пр^пр^сн^нав 4" ^СТ^£І^Сн-СТавп^* + snéпра вп (1 |
а сн)> |
||||||||
|
|
|
|
|
|
Q |
; |
|
|
|
|
М §= а СіС ^^н.стовпХ + SnénpaBn( l—ас„) |
|
|
|||||
|
|
.VI7 = |
1,127а стС и/ \ н.ст'вѵп^'^ 4* ' ,427£C„G; |
|
|
||||
|
|
|
Af8 = |
Sg и |
+ аеСбОХ + EC^Gl; |
|
|
|
|
■Afg = |
•^q лт |
4* |
*^Ч.СТ |
АГн.п (Л — 1) 'Свсп^' + а пСп + |
2S6TBn |
Q |
+ |
||
- |
“ |
и |
|||||||
|
А |
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
+2аъС бй\хвсп + |
Э |
4- СІ^уСст + |
|
|
|
||
|
|
— " |
|
|
|
||||
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
*-/ з.ст |
ДГн.ст(4 — 1) твсп + |
1 ,427астс„/<н.СТ + £ (С п + |
Сет + 2ХСб0твсп). |
||||||
+ Х |
|||||||||
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Величину tup температуры груза по прибытии в порт выгрузки можно прини
мать как варьируемую, а в необходимых случаях считать /Пр = / (^н; тр) и варьиро |
||
вать значение температуры груза при загрузке. |
|
|
Поверхность корпуса судна, через которую происходит теплообмен между |
||
грузом и внешней средой, оценивается |
величиной удельной поверхности: |
|
/ = - ^ - л * 2/г, |
|
|
значение которой можно получить из |
приближенной |
формулы: f = p G r, где р = |
= 15,96 и г = —0,4 — для обычного корпуса; р=0,485 |
и г = —0,04 — для двойного |
|
корпуса. |
|
|
В приведенных выше расчетных формулах: |
|
|
S n — стоимость тепла (по затратам на |
топливо), руб/ккал-, Ьпр — коэффициент, |
|
учитывающий распределяемые расходы, равный 1,18; |
da — мощность (теплопро |
|
изводительность) котельной установки |
пародателя, |
ккал/ч-, а сн — коэффициент, |
учитывающий расход тепла на собственные нужды; Па — количество судов, заня
тых на перевозках заданного объема; |
пѵ — число |
рейсов каждого судна за на |
||||||||
вигацию (год); Q — объем перевозок за навигацию |
(год), г; G — среднее количе |
|||||||||
ство груза в одном судне, г.; тп.п — продолжительность |
предварительного |
подо |
||||||||
грева, ч; Эз.п — годовая зарплата |
экипажа |
пародателя |
(по |
нормативам), |
руб.; |
|||||
А — коэффициент, учитывающий |
все |
виды |
дополнительной |
зарплаты |
Л = 1,65; |
|||||
Днп —■коэффициент, оценивающий |
номинальный |
(планируемый) |
резерв |
времени |
||||||
по загрузке пародателя Днп = 1,6-т-1,8; X— частота прибытия судов в порт выгруз |
||||||||||
ки; Тнав — длительность навигационного периода, |
ч\ аи— нормативный |
коэффи |
||||||||
циент отчислений на амортизацию пародателя; |
Сп — стоимость |
пародателя без |
||||||||
оборудования котельной1, руб.; Cd — удельная |
стоимость оборудования |
котель |
||||||||
ной, руб-ч/ккал; тВсп — продолжительность |
вспомогательных |
операций, |
ч; |
Sg — |
||||||
удельная стоимость содержания баржи, руб/т-ч; |
тв — общая |
продолжительность |
выгрузки, ч; Тош — время ожидания операций подогрева и выгрузки, ч; аб — нор
мативный |
коэффициент отчислений |
на амортизацию |
баржи; |
аст — нормативный |
||
коэффициент отчислений на амортизацию станции; |
Се — удельная стоимость |
|||||
баржи2, |
руб./г; |
Эз.ст— годовая |
зарплата экипажа станции (по нормати |
|||
вам), |
руб.; К в о т — коэффициент, |
учитывающий номинальный (планируемый) |
||||
резерв времени |
по загрузке станции Кн.ст = 1,6-=-1,8; |
аст — нормативный коэффи |
||||
циент |
отчислений иа амортизацию |
станции; Св — стоимость |
выгрузки; Сот — |
1 Принимается, что в исследуемых границах мощности котельной Сп сохра няет постоянные значения.
2 Принимается, что в исследуемых границах грузоподъемности стоимость бар
жи Сб пропорциональна грузоподъемности. |
|
54 |
/ |
|
стоимость станции без |
оборудования |
насосной я |
котельной установок, |
руб.; |
||
£?ст—' мощность котельной установки |
на станции, |
ккал/ч\ Ср — удельная |
стои |
|||
мость насосной установки, руб-ч/т; |
В к — номинальная (установленная) произво |
|||||
дительность насосной |
установки, |
т[ч; |
тВн — продолжительность |
подогрева во |
||
время выгрузки1, ч\ Е — нормативный |
коэффициент отчислений по |
капитальным |
||||
затратам. |
|
|
|
|
|
|
Для определения минимума суммы расходов по общему уравнению при боль шом числе варьируемых величин могут быть применены различные математические методы: составление и решение уравнений производной, метод наискорейшего спуска и другие для вычисления с помощью ЭВМ.
Г л а в а V
ГРУЗОВЫЕ ОПЕРАЦИИ
Характеристика грузовых систем и технология размещения груза на судне
Технология грузовых операций в значительной мере определяется примене нием двух наиболее распространенных грузовых систем — трубопроводной и клинкетной.
Т р у б о п р о в о д н а я грузовая система используется, как правило, на мор ском нефтеналивном флоте.
К л и н к е т н а я грузовая система применяется на речных судах. Танкеры при клинкетной системе загружают закрытым и открытым способами.
Груз поступает в средние отсеки и распределяется по остальным отсекам и танкам, свободно перетекая через переборочные клинкеты.
Разгрузка производится двумя — четырьмя грузовыми насосами через прием
ники, установленные |
в центральных кормовых |
танках. Для |
зачистки |
служат |
|
один-два зачистных насоса; зачистной трубопровод подведен |
ко |
всем |
танкам. |
||
Приемники зачистной |
магистрали располагаются |
в колодцах ниже уровня дна |
|||
танков. Уклон днища к диаметральной плоскости |
и установка |
сливного |
желоба |
||
у диаметральной переборки центральных танков |
на танкерах, |
оборудованных |
клинкетной грузовой системой, позволили отказаться от подводки зачистной магистрали к каждому танку и улучшили условия эксплуатации судна. Приемни ки грузовых и зачистных насосов на таких танкерах имеются только в централь ных кормовых танках.
Грузовая система с перепускными клинкетами (без грузового трубопровода) применяется на отечественных танкерах типа «Ленин» (довоенной постройки) и «Инженер А. Пустошкин», эксплуатируемых на Каспийском море, на иностранных танкерах «Сириус» и «Вега».
От размещения груза по длине и ширине судна зависит распределение напря жений в корпусе судна: неправильная загрузка может привести к нарушению прочности корпуса не только во время рейса на волнении, но и при стоянке на закрытой акватории. На нефтеналивном флоте существуют определенные прави ла загрузки и разгрузки судов, рассчитанные таким образом, чтобы избежать сверхнормативных деформаций или перенапряжения корпуса.
На морских танкерах, например, типа «Пекин», «Будапешт» обычно осуще ствляется скоростная технология загрузки по схеме, показанной на рис. 7. В связи с наличием у порожнего судна небольшого дифферента на корму кормо
вые танки заполняются |
быстрее, носовые — медленнее. |
Поэтому первыми загру |
|
жаются танки 9, затем 6 и 2. После этого загружают |
сначала танки 7, а через |
||
15 мин— танки |
5 и 3, а затем танки 1 и 10. За 30—40 мин до окончания нали |
||
1 Т в п = сртЕ, |
где ф < 1 |
(ф — учитывает выключение |
подогрева во время за |
чистки) . |
|
|
|
55