Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Лабозин П.Г. Качество крупнопанельного домостроения

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

23.10.2023

Размер:

8.6 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 23 / 133 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 > Следующая >>>

д о м ах с навесными керамзитобетонными панелями с облицовкой из стеклянной плитки появились протечки.


При	обследовании		этих домов		было		установлено,				что
они	происходили в		основном		там,	где		были		трещины
или	отслоения облицовочной			плитки			и вода		проникала
через них		в керамзитобетон,		у в л а ж н я л а				его,	и	на	сте
нах появлялись сырые пятна.
При обследовании зданий					с	керамзитобетонными
панелями,		изготовленными без			подстилающего					раство

ра в фактурном слое, было установлено также, что про


течки появлялись			в местах		прохождения			монтажных
панелей,	там,	где	имелись		трещины		в водозащитном
гребне. В отдельных местах					влага		проникала		через
стыки наружных стеновых				панелей		к	боковым		граням
и затем	через	раковины и		пустоты		внутрь		'панели.
Д л я	проверки		дождеупориости			фактурных слоев в
керамзитобетонных			панелях		с облицовкой			керамиче

ской или стеклянной плиткой без подстилающего слоя

раствора

были проведены

испытания в

Н И И М о с с т р о е

и М Н И И Т Э П е .

Д л я

искусственного

д о ж д е в а н и я

при

менялись

форсунки.

Н а п р а в л е н и е

струи

в первом

слу

чае

регулировалось

изменением

положения

форсунок,

во

втором — потоком

воздуха от

вентилятора .

пер

вом

случае

интенсивность

д о ж д е в а н и я

была

принята

соответствующей

ливневому

дождю,

во

втором — моро

сящему.

К а ж д ы й

цикл д о ж д е в а н и я

составлял

часов,

интервал м е ж д у ними 47 часов. Всего было

проведено

четыре цикла

д о ж д е в а н и я .

В результате этих испытаний протечек через фак турные слои и тело панели не было обнаружено . Сле дует отметить, что в испытанных панелях не было ни трещин, ни раковин.

Б ы л о установлено, что в результате вибрирования при изготовлении керамзитобетонных панелей «лицом вниз» всегда образуется между керамзитом и облицо

вочной плиткой . слой цементно-песчаного	раствора, что
и явилось в. испытанных панелях защитой	от промока
ния внутреннего керамзитобетонного слоя.


Если ж е имеются трещины в фактурном слое или					в
водозащитном гребне, то влага проникает через них					в
тело панели. Так было проведено дополнительное				дож
девание	горизонтальной	поверхности	водозащитного
зуба, в	котором имелись	трещины . Через	20 минут	пос-

п о к а з а л о, что	промерзание стен		происходит				в раз
личных сериях	крупнопанельных		домов.			В	табл . 11
представлены результаты		этого	обследования.
			Т а б л и ц а			II
	Количество обсле		Количество		про
Серия	дованных		мерзаний в
Серия
д ома				кварти
	домов квартир		домах	кварти
	домов квартир		домах		рах
11-57	24	5497	8		16
Н-49-Д	30	6162	19		182
П-4ЭП	32	5656	26		283
1605-АМ/9	13	2264	13		277

Анализ результатов обследования показывает, что

промерзания имеют место как в домах	с	однослойны
ми керамзитобетонными панелями, так	и	в зданиях с

трехслойными панелями, утепленными цементным фиб

ролитом и

минераловатными

плитами.

Установлено,

что

керамзитобетонные

панели

тол

щиной

32 см, изготовленные

методом проката, не име

ют в

теплотехническом

отношении однородной

струк

туры по всей площади в связи со значительным

колеба

нием объемного веса

от 900 до 1150 кг/м3 . Поэтому со

противление

теплопередаче

различных

точках

панели

колеблется

от 0,95 до

1,12

м 2

час

град/ккал .

Сопротивление

ж е

теплопередаче

стен

из

поризо-

ванного керамзитобетона

с объемным

весом

1150

кг/м 3

и влажностью 8,5—9% составляет: дл я стен

толщиною

34 см — 0,9

м 2 час град/ккал

толщиною

см —

1,03 м2 ча.с град/ккал .

Повышение сопротивления

теплопередаче

наружных

стен из поризованного

керамзитобетона

может быть по

лучено благодаря замене кварцевого, песка

керамзито

вым и за счет введения перлита в керамзитобётон.

Минимально

допустимая

величина

сопротивления

теплопередаче на внутренней

поверхности

д о л ж н а

быть

равна

1,05 м 2 час град/ккал .

Керамзнтобетонные наружные панели, изготовленные

прокатным способом			на	Д С К - 3 ,		обладают		более		высо
кими теплотехническими				показателями,			чем		такие ж е
панели,	произведенные			обычным		стендовым			способом.
Однако керамзитобетон в панелях прокатного произ
водства	имеет	более	высокую в л а ж н о с т ь — 1 2 % ,							кото
рая превышает		нормативную отпускную величину. Уда
ление ж е влаги		из тела панели в процессе						эксплуатации
весьма	затруднительно,			так	как	панель	защищена			фак
турным	слоем из бетона			или	раствора.
Предполагалось,			что	влажность керамзитобетонных

панелей за первые два года эксплуатации понизится до

нормативной	величины	— 8%.	Однако исследования,
проведенные	Ц Н И И Э П	ж и л и щ а	в Москве, показали,

что в течение первого года эксплуатации жилых домов

влажность

керамзитобетонных панелей

может

пони

зиться

на

1—2%.

Особенно

медленно

идет

понижение

влажности

керамзитобетонных

панелях,

имеющих

влажность

12%

и .ниже.

Т а б л и ц а

Количество

панелей

весовой

влажностью

{%)

Срок эксплуатации домов

20-12

12—3

8 и ниже

До

сдачи

эксплуата

цию

—

До

1 года

От 1 до 2 лет •

От 2 до 3 лет

От 4 до 5 лет

К а к

видно из табл .

12,

нормативная

влажность 8%

через пять

лет

эксплуатации домов

установлена только

в 29%

керамзитобетонных

стеновых

панелей

из

числа

обследованных.

Снижение влажности

керамзитобегона

может

быть

достигнуто за счет введения кварцевого песка, однако керамзитобетон на этом песке обладает более высоким объемным весом, чем с добавкой керамзитового песка.

Введение перлитового песка с гидрофобизирующими

0,18 0,25 0,28 0,3

0,2 0,28 0,32 0,36

0,23 0,32 0,36 0,42

Керамзитобетон, изготовленный прокатным способом

900

1000

1100

д о б а в к а ми		т а к ж е снижает	влажность керамзнтобетона,
при	этом сохраняется его		необходимый	объемный вес.
В	табл .	13 по данным	М Н И И Т Э П а	представлены

коэффициенты теплопроводности керамзнтобетона в за висимости от технологии его изготовления, объемного веса и влажности .

Т а б л и ц а 13

Коэффициент теплопровод ности керамзнтобетона (ккал/м час град)

Объемный при весовоД влажности (?6) вес

(кг/и1 )


К а к		видно		из
таблицы,			лучшим
коэффициентом				теп
лопроводности				• об
л а д а е т		керамзито
бетон,		изготовлен
ный	методом вибро
проката,		самый		ж е
низкий		коэффици
ент	теплопроводно
сти	имеет		керамзи
тобетон		на	кварце
вом	песке.

Б ы л о установле

но,

что коэффициент

Керамзитобетон

без

поризации

теплопровод н о е т

к е р а м з и т о б е т о н а

900

0,23

0,3

0,34

0,36

зависит

не

только

от

технологии

изго

1000

0,25

0,33

0,37

0,4

товления

и в л а ж н о

1100

0,28

0,36

0,40

0,44

сти

панелей,

но

Поризованный

керамзитобетон

от

вида

применяе

на керамзитовом

песке

мого

керамзита .

900

0,23

0,35

0,41

0,45

Так,

на

лианозов

ском

керамзите

по

1000

0,26

0,4

0,47

0,52

лучается

керамзи

1050

0,28

0,43

0,5

0,55

тобетон

более

низким

коэффици

ентом теплопроводности, чем на бескудниковском.

Н а

пример,

д л я

наружных стеновых

панелей

дома

серии

П-49П

при

весовой

влажности

керамзнтобетона

коэффициент

теплопроводности изменяется

от 0,38

до

0,40 ккал/м час

град.

Анализ существующих конструкций стен сборных зданий приводит к необходимости повышения теплотех нической однородности керамзитобетонных панелей. Это может быть достигнуто улучшением технологии из-

готовления панелей, применением объемно-весового до зирования, строгой корректировкой расхода воды в за

висимости от влажности заполнителей.
В московском			крупнопанельном домостроении						нашли
т а к ж е широкое		применение трехслойные				н а р у ж н ы е сте
новые	панели	с утеплителем		из	цементного			фибролита
и из	минераловатных плит			в	сочетании		с	цементным
фибролитом.
На теплотехнические показатели многослойных на
ружных стеновых			панелей	решающее		влияние			оказы
вает качество		применяемого		утеплителя.			М Н И И Т Э П о м

и Н И И М о с с т р о е м были проведены исследования двух видов утеплителей, применяемых в крупнопанельном домостроении Москвы,— цементный фибролит и минер-а- ловатные плиты.

Исследования цементного фибролита павшинского комбината показали, что объемный вес фибролита ко леблется от 222 до 341 кг/м3 .

Применение цементного фибролита с объемным ве сом ниже 250 кг/м3 ведет к снижению качества трех слойных стеновых панелей, так как уменьшаются проч ность фибролита и его биостойкость.

Исследования же, проведенные в Ц Н И И С К е и МГУ, показали, что цементный фибролит, изготовленный на


портландцементе	при	объемном		весе	не менее 250 кг/м 3 ,
обладает достаточной		биостойкостью.
Обследования	о г р а ж д а ю щ и х			конструкций ж и л ы х и
промышленных	зданий с		утеплителем из			цементного
фибролита, проведенные			Ц Н И И П р о м з д а н и й ,			установи
ли, что фибролит	в стенах, простоявших 35 лет, оказал
ся неразрушенным и		не	тронутым		грибком	и насеко

мыми. Это говорит о том, что цементный фибролит является долговечным утеплителем наружных стеновых панелей.

Исследования трехслойных наружных стеновых па нелей с утеплителем из минераловатных плит обнару жили, что объемный вес минераловатных плит, изготов


ленных		пародутьевым		способом,		может		изменяться
вдвое	и	усадка	утеплителя		в них достигает			30%.
В	процессе		изготовления		панелей	с	минераловатны -
ми плитами происходит				их увлажнение,			что	отражается

на снижении сопротивления теплопередаче, которое мо жет достигать 35%. Поэтому н а р у ж н ы е стеновые пане-

ли с минераловатными плитами следует проектировать

сбольшим запасом сопротивления теплопередаче

(1,35—1,65 м 2		час г р а д / к к а л ) .
Одним	нз	существенных	недостатков минераловат-
ных .плит	как	утеплителя наружных стеновых			панелей
является	их	значительная	деформативность	и	усадка,
что приводит		к изменениям	первоначальных	теплофизи-

ческих характеристик, заложенных при проектировании. Наиболее стабильным в этом отношении является проверенный в московском крупнопанельном домострое

нии	утеплитель — цементный	фибролит.
О д н а к о трехслойные панели на цементном			фиброли
те	страдают нестабильностью	влажностного	режима

утеплителя. В процессе изготовления панелей происхо дит увлажнение цементного фибролита путем миграции

влаги из раствора фактурных слоев и ребер.	З а	счет
этого влажность утеплителя может повышаться	до	20%
по сравнению с первоначальной. Характерно	отметить,

что пропарка стеновых панелей не приводит к повыше

нию влажности	утеплителя, а наоборот,	общее	влагосо-
д е р ж а н и е панелей снижается.
Н а р у ж н ы е	стены крупнопанельных	зданий	облада

ют небольшой тепловой инерцией, поэтому соблюдение нормального влажностного режима утеплителя в трех слойных наружных стеновых панелях приобретает осо бую важность. Интенсивность перемещения влаги в утеплителе при более низкой температуре зависит от паропроницаемости самого утеплителя и градиента тем пературы. Основное влияние па влажиостиый режим стеновой панели оказывает влажность теплоизоляцион ного слоя, расположенного ближе к наружной поверх ности панели.

Поэтому вопрос обеспечения нормального влажност ного режима наружной стеновой панели должен ре шаться путем установки пароизоляционного слоя и пра вильного расположения различных видов утеплителя. Так, наиболее эффективный утеплитель с малой паропроницаемостыо следует располагать к внешней стороне панели, а материал, менее эффективный в теплотехни ческом отношении, с большой пароемкостью, целесооб разно ставить у внутреннего слоя панели.

Расположение пароизоля-ционного слоя зависит от принятого вида утеплителя: для материала с большой

пароемкостыо его следует расположить в середине или ближе к наружной 'поверхности панели, имея ж е мате риал с малой пароемкостью, изоляционный слой нужно устанавливать у внутренней поверхности стены.

Бели ж е внутренний бетонный слой панели достигает толщины более 70 мм, то изоляция не требуется.

Серьезным недостатком, снижающим теплотехниче ские качества наружной стеновой панели при ее изго товлении, является увеличение толщины железобетон ных ребер. Толщина железобетонного ребра, соединяю щего внутренний н наружный фактурные слои панели, зависит от размера зазора между .плитами утеплителя цементного фибролита . Чтобы избежать снижения теп лотехнических показателей панели с утеплителем из це

ментного фибролита,	необходимо		строго		фиксировать
изоляционные плиты	при укладке		в	заданном		положе
нии, обеспечивающем	проектную	величину			ребра, рав
ную 30 мм.
Аналогично надо	поступать	и	с	минераловатными
плитами, которые к	тому ж е при		у к л а д к е		и	бетониро

вании сминаются, что и приводит к дополнительному утолщению железобетонных ребер.

Целесообразно при изготовлении панелей устанавли вать уже готовые ребра. Это позволит сохранить их проектную толщину и избежать увлажнения утеплителя.

Необходимо осваивать более эффективные утепли тели на основе перлита, а т а к ж е широко внедрять пеиопласты: фенольно-резольный, фосфато-фенольный и полистирольный.

Повышение теплотехнических качеств наружных сте новых панелей зависит т а к ж е от конструкции стыков между панелями, от конструкции оконных и балконных дверных блоков и принятых способов их заделки . Д о с таточно сказать, что теплопотери через оконные запол нения и места сопряжения оконных блоков с панелью могут достигать в полносборных зданиях от 50 до 80%.

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ КОНСТРУКЦИИ ОКОННЫХ БЛОКОВ И ИХ ЗАПОЛНЕНИЯ

Многочисленные обследования крупнопанельных зда ний, проведенные специалистами, показывают, что не удовлетворительное качество изготовления и монтажа

оконных и балконных дверных блоков имеет место в большинстве случаев. Это снижает эксплуатационные качества крупнопанельных зданий: повышается возду хопроницаемость, появляются сырые пятна по контуру оконной рамы и под подоконником, снижается терми

ческое сопротивление	блока	и мест сопряжения его
с панелью, вследствие	чего	увеличивается проникнове

ние влаги в тело панели. В отдельных случаях коэф

фициент воздухопроницаемости	окон	может превы
шать требуемую нормативами	величину	в несколько
раз .

В связи с этим окна и балконные двери становятся основным источником теплопотерь в ж и л ы х и общест венных зданиях . В настоящее время они составляют около 50% от всех теплопотерь в здании, а в некоторых случаях фактические теплопотери через проемы значи тельно превышают эту величину и могут достигать 80%.


В	крупнопанельных			зданиях	повышенной			этажности
в связи с возрастанием				ветрового		напора		на	верхних
э т а ж а х необходимо			принимать		во	внимание			фильтра
цию	воздуха,	большие		теплопотери и			проникновение
влаги	через	оконные	заполнения .
М Н И И Т Э П о м проведено определение							воздухопрони
цаемости оконных блоков как в						лабораторных				усло
виях,	т а к и в готовых			крупнопанельных			домах .			Прове

рялась воздухопроницаемость оконных блоков с уста новкой в притворах уплотняющих прокладок из полу шерстяного шнура и пенополиуретана, а т а к ж е без про кладок и с прокладками, установленными с нарушения ми «Рекомендаций».

Проверка воздухопроницаемости оконных блоков велась .в двух режимах: инфильтрации и эксфильтрации. Обследовались оконные блоки серийного производ

ства трех деревообделочных комбинатов.	Результаты
определения воздухопроницаемости окон	представлены
в табл . 14.

Перед испытаниями было произведено измерение за зора под наплавом в оконных переплетах. Установлено,

что его величина колеблется от			1 до 12 мм.	В семи	слу
чаях	из девяти она	превышает проектный		размер	2 мм
и не	удовлетворяет	требованиям	ГОСТа .

К ак видно из таблицы, коэффициент воздухопрони цаемости д л я образцов без прокладок оказался равным:

минимальный — 21,6

кг/м 2 час

мм

вод.

ст.,

максималь

н ы й — 63,1,

средний — 42,82

кг/м 2

час

мм вод',

ст.

Д л я

образцов

с правильно

установленными

проклад

ками

из

полушерстяного

шнура:

минимальный

1,54 кг/м 2

час

мм

вод. ст.,

м а к с и м а л ь н ы й — 1 2

, 7 9 , сред

н и й — 5,37

кг/м 2 ч а с

мм вод. ст.

Д л я

образцов

прокладками

из

пенополиуретана,

установленными

по

«Рекомендациям»,

разработанным

М Н И И Т Э П о м

испытанным

в режиме

инфильтрации:

м и н и м а л ь н ы й — 1 , 5 9

кг/м 2

час

мм

вод.

ст.,

максималь

н ы й — 6,95,

средний — 3,69

кг/м 2 час

мм

вод.

ст.

Из всех испытанных образцов без прокладок только один удовлетворил нормативным требованиям воздухо проницаемости, а из образцов с прокладками из полу шерстяного шнура шесть образцов имели коэффициент воздухопроницаемости в пределах норм и три превосхо

дили	их.
В	образцах	окон с уплотняющими прокладками из
пенополиуретана		коэффициент	воздухопроницаемости
не удовлетворял		требованиям норм в 33% случаев .
П р и сравнении полученных			коэффициентов воздухо

проницаемости окон в лабораторных условиях и в нату ре видно, что окна с прокладками из пенополиуретана дают примерно одинаковые результаты . Д л я окон с уплотняющими прокладками из полушерстяного шнура коэффициент воздухопроницаемости, замеренный в на


туре, в	среднем на			55% выше лабораторных				значений,
так как	был неправильно				установлен шнур.
С р а в н и в а я оконные блоки по воздухопроницаемости,
изготовленные			Д О К	№ 3, 5, 6 Главмоспромстроймате -
риалов,	было		установлено,		что		лучшими показателями
обладает		продукция		Д О К	№	3	и худшими, Д О К № 6.
Б ы л о определено				также,		что	правильная	установка
стекол	на	з а м а з к е		уменьшает			воздухопроницаемость
фальцев	остекления			в десятки		раз .

Основными причинами, из-за которых с н и ж а ю т с я эксплуатационные качества оконных заполнений, явля

ются:	увеличение		зазора	под н а п л а в о м , неплотная	уста
новка	стекол и	штапиков		(стекла устанавливаются	без
замазки насухо,		с	пропусками), неправильная установ-

<<< < Предыдущая 1 23 / 133 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ