Где σср – среднее сжимающее напряжение в бетоне от воздействия продольных сил, принимаемое положительным. Величину σср
принимают как среднее напряжение в сечении элемента с учетом арматуры;
σt среднее растягивающее напряжение в бетоне от воздействия продольных сил, принимаемое положительным.
Усилие в поперечной арматуре Qsw определяют по формуле
Qsw =φsw qswc,
где φ sw = 0,75;
qsw – усилие в хомутах на единицу длины элемента, равное
q s w |
|
R |
s w |
A s w |
, |
|
s |
w |
|||
|
|
|
|
При проверке условия прочности тпо поперечной силе в общем
случае задаются рядом наклонных сечений при различных значениях с, не превышающих расстояние от опоры до сечения с максимальным изгибающим моментом и не более 2h0.
Хомуты учитывают в расчете, если соблюдается условие qsw > 0,25Rbtb.
При действии на элемент сосредоточенных сил значения c принимают равными расстояниям от опоры до точек приложения этих сил
F 1 |
|
|
|
F |
2 |
|
1 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C 1 |
|
|
|
|
|
|
|
C |
2 |
|
|
|
|
Э |
п |
ю |
р |
а |
Q |
F |
- |
||||||
1 |
||||||
|
|
|
|
|
|
Q |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
Q |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
M |
b |
|
|
0 , 7 5 |
q s w |
|
||
но не меньше h0, если это значение меньше расстояния от опоры до 1- го груза.
Шаг поперечной арматуры, учитываемый в расчете должен быть не больше значения
S w , m a x |
|
R b t b h 0 |
. |
h 0 |
|
||
|
Q |
||
Элементы без поперечной арматуры
Расчет элементов без поперечной арматуры на действие
поперечной силы производится из условий а)Qmax < 2,5Rbtbh0;
где Qmax |
максимальная поперечная сила у грани опоры; |
|||
б) |
Q |
1 , 5 R b t b h 02 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
c |
|
где Q – поперечная сила в конце наклонного сечения,
начинающегося от опоры; значение c принимается не более cmax = 3 h0.
При действии на элемент сосредоточенных сил значения c принимаются равными расстояниям от опоры до точек приложения этих сил, но не более cmax (что соответствует c = 3h0).
Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям на |
||||
действие моментов |
|
|
|
|
Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие |
||||
момента (Рис.5) производят из условия |
|
|
|
|
M< Ms + Msw, |
|
|
|
|
где M – момент в наклонном сечении с длиной проекции c на |
||||
продольную ось элемента, определяемый от всех внешних сил, |
||||
расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного |
||||
сечения, относительно конца наклонного сечения (точка 0), |
||||
противоположного концу, у которого располагается проверяемая |
||||
продольная арматура, испытывающая растяжение от момента в |
||||
наклонном сечении |
|
|
|
x N b |
|
S w |
S |
|
|
|
w |
|
||
|
|
|
|
s o |
|
|
|
|
Z h |
|
|
|
R |
A s w |
l s |
R s A s |
R s w A |
|
s w |
s w |
|
|||
|
R s w A |
s w |
|
|
Q |
|
C |
|
|
Определение расчетного значения момента при расчете наклоного |
|||||||||
|
|
|
|
|
сечения |
|
|
|
|
|
a - для свободно опертой балки; б - для консоли |
|
|
||||||
a ) |
q |
F i |
a i |
|
q |
|
|
|
F i |
|
|
|
б ) |
|
|
|
|||
|
|
|
0 |
N b |
|
|
|
|
N s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N |
s |
|
0 |
|
N b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
|
l 1 |
|
Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
Э п ю р а |
M |
M = Q y - |
q y 2- Fi a i |
|
|
Э |
п ю р а |
M |
|
|
|
|
2 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
M = q l1 |
( C + l 1 |
) + Fi C |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
Ms |
момент, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей |
наклонное сечение, относительно середины сжатой зоны над наклонной трещиной;
Msw – момент, воспринимаемый поперечной арматурой,
пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения (точка 0).
Момент Ms определяют по формуле
Ms = Nszs,
где Ns усилие в продольной растянутой арматуре, принимаемое равным RsAs, а в зоне анкеровки определяемое в зависимости от положения относительно границы зоны анкеровки;
zs – плечо внутренней пары сил, определяемое по формуле |
|||||||
z s |
h 0 |
|
N |
s |
|
|
|
2 R |
b |
b |
|||||
|
|
|
|||||
но при наличии сжатой арматуры принимаемое не менее h0 – a’; допускается также принимать zs = 0,9h0.
Момент Msw при поперечной арматуре в виде хомутов, нормальных к
продольной оси элемента, определяют по формуле
Msw = 0,5qsw с2,
где qsw определяют по формуле , а с принимают не более 2h0.
Определение места теоретического обрыва рабочей арматуры
Расчет на действие момента производят для наклонных сечений, расположенных в местах обрыва продольной арматуры, а также у грани крайней свободной опоры балок и у свободного конца консолей при отсутствии у продольной арматуры специальных анкеров.
Кроме того, рассчитываются наклонные сечения в местах резкого изменения высоты элемента (например, в подрезках).
Обрыв растянутых стержней в пролете
1- точка теоретического обрыва;2- эпюра M |
w |
1 |
l t |
u |
M |
2 |
Для обеспечения прочности наклонных сечений на действие момента в элементах постоянной высоты с хомутами продольные растянутые стержни, обрываемые в пролете, должны заводиться за точку теоретического обрыва (т.е. за нормальное сечение, в котором
внешний момент становится равным предельному моменту Mult без
учета обрываемой арматуры) на длину не менее величины w, определяемой по формуле
w |
|
Q |
|
5 d s |
2 |
q |
|
||
|
s w |
|||