- •ЖЕЛЕЗОБЕТОН
- •С увеличением прочности бетона сцепление возрастает.
- •2.Анкеровка арматуры в бетоне.
- •Анкеровка напрягаемой арматуры осуществляют следующим образом: -ввиде прямого окончания стержня;
- •Гильзовый анкер до (а) и после (б) запрессовки пучка
- •Базовая длина анкеровки
- •Расчетная длина анкеровки с учетом конструктивного решения зоны анкеровки
- •3.Усадка и ползучесть железобетона
- •Растягивающие напряжения в бетоне
- •Ползучесть железобетона является следствием ползучести бетона. Стесненная ползучесть в железобетонном элементе приводит к
- •С течением времени при уменьшении напряжения в бетоне снижаются.
- •Влияние ползучести:
- •4.Воздействие температуры на железобетон.
- •5.Коррозия железобетона.
- •6.Защитный слой бетона
- •7.Сущность предварительного напряжения и способы его создания.
- •Диаграмма «нагрузка-прогиб» для изгибаемых элементов
- •Натяжение на упоры
- •Стержневая арматура натягивается электро-термическим способом, проволочная или канаты – механическим способом.
- •Первые потери предварительного напряжения включают потери от: -релаксации напряжений в арматуре; -температурного перепада
- •3.Потери от деформации стальной формы (упоров)
- •Вторые потери предварительного напряжения включают потери от усадки и
ЖЕЛЕЗОБЕТОН
1.Совместная работа бетона и арматуры
Одним из основных факторов, обеспечивающих совместную работу бетона и стальной арматуры является сцепление материалов.
Прочность сцепления арматуры с бетоном оценивают по результатам испытаний на выдергивание или вдавливания арматурного стержня, заанкеренного в бетоне.
Прочность сцепления зависит от следующих факторов: -зацепления за выступы на поверхности арматуры -75% (1); -сил трения по контакту поверхности арматуры и бетона (2); -склеивания арматуры с бетоном (2).
1 |
2 |
С увеличением прочности бетона сцепление возрастает.
Усилия с арматуры на бетон передаются через касательные напряжения и напряжения сцепления распределяются неравномерно. Максимальные напряжения не зависят от
LAN.
Для практических расчетов принято определять среднее напряжение сцепления |
|
c |
N / l a n u , |
где u – периметр сечения стержня (для гладкой арматурыc =2.5….4МПа).
При недостаточном сцеплении устраивают крюки на концах стержня.
С увеличением диаметра прочность сцепления при растяжении снижается.
2.Анкеровка арматуры в бетоне.
Анкеровка арматуры это закрепление концов арматуры для передачи усилий с арматуры на бетон за рассматриваемое расчетное сечение.
Анкеровка осуществляется за счет сил сцепления, а также с помощью специальных устройств.
Анкеровка ненапрягаемой арматуры осуществляют следующим образом: -ввиде прямого окончания стержня;
-устройством на концах загибов или крюков; -приваркой или установкой поперечных стержней;
-установка специальных анкерных устройств.
Анкеровка напрягаемой арматуры осуществляют следующим образом: -ввиде прямого окончания стержня;
-установка специальных анкерных устройств
Гильзовый анкер до (а) и после (б) запрессовки пучка
1 – арматурный пучок; 2 – гильза; 3 – обжимное кольцо; 4 – стержень с резьбой
Базовая длина анкеровки
необходимая для передачи усилия в арматуре с полным расчетным сопротивлением RS
на бетон Определяется по формуле
l |
0 , a n |
|
R |
S |
A |
S |
|
|
R |
b o n |
d u |
S |
|||||
|
|
|
||||||
R b o n d |
1 2 R |
b t |
- расчетное сопротивление сцепления |
|||||
|
|
|
арматуры |
(при равномерном распеределении |
напряжений сцепления по длине анкеровки);
ή1 - коэффициент учитывающий влияние поверхности арматуры: 1,5-гладкая; 2-холоднодеформированная периодического профиля;
2.5-горячекатанная и термомеханически обработанная периодического профиля;
2.2- для арматурных канатов и т.д.
ή2 коэффициент учитывающий величину диаметра арматуры (1 при d<32мм, и 0,9 при d=36-40мм).
Расчетная длина анкеровки с учетом конструктивного решения зоны анкеровки
l a n |
l 0 , a n |
A |
S |
, c a |
l |
, |
|
|
|
|
|||
A |
S |
, e f |
|
|||
|
|
|
|
где AS,cal и AS,ef – требуемая по расчету и фактическая площадь
арматуры; коэффициент учитывающий напряженное состояние арматуры
и бетона и конструктивное решение зоны анкеровки (1- при прямой анкеровке периодического профиля и гладкой с крюками для растянутых стержней; 0,75 – для сжатых).
По конструктивным требованиям длину анкеровки принимают не менее
lan>0,3 l0,an ; 15d и 200мм.
3.Усадка и ползучесть железобетона
В железобетонных конструкциях арматура препятствует развитию усадки.
Усадка приводит к появлению в бетоне растягивающих напряжений, а в арматуре сжимающих.
Величина растягивающих деформаций равна
b t |
S L |
S l , s , |
Где SL - деформация усадки |
свободного бетона; SL,S - стесненная усадка |
|
армированного элемента. |
|
|
Растягивающие напряжения в бетоне
b t b t E b' t
Напряжения в бетоне могут превышать сопротивление бетона растяжению. В этом случае образуются усадочные трещины.
Растягивающие напряжения в бетоне зависят от деформации свободной усадки, коэффициента армирования 1=АS/A,класса бетона.
Усадка способствует только раннему образованию силовых трещин.
Чем больше размеры железобетонных элементов, тем больше влияние усадки. Для исключения этого устраивают усадочные швы.
Изменение деформаций усадки и набухания с течением времени
Ползучесть железобетона является следствием ползучести бетона. Стесненная ползучесть в железобетонном элементе приводит к перераспределению усилий между арматурой и бетоном.
В железобетонном сжатом элементе продольные деформации равны
|
|
b |
S |
b |
/ |
E b' |
. , |
|
||
|
|
E |
b' |
E b . |
|
|
|
|
||
Напряжения в арматуре |
|
|
|
|
|
|||||
S |
S E |
S |
b / |
|
|
|
|
|||
гд е |
|
Е |
S |
/ E |
b |
|
|
|
|
|
Уравнение равновесия |
|
|
|
|
|
A 1 |
1 / , |
|||
N b |
A |
S |
A S b |
|||||||
тогда напряжения в бетоне |
|
|
|
|
||||||
b |
N / ( 1 |
1 / ) . |
|
|
|
|
||||
Коэффициент упруго-пластических деформаций |
||||||||||
e |
/ [ e |
p l ( t , b |
/ R b ) ] |
|