![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Нестеров, Ю. Ф. Судовые холодильные установки учебник для институтов водного транспорта
.pdfпостроить линию процесса изменения состояния воздуха, зная зна чение углового коэффициента е, сначала нужно отыскать на шкале углового масштаба конец соответствующего луча и соединить его с нулевой точкой диаграммы; при этом получают прямую с коэффи
циентом наклона, |
равным е (как показано на рис. 63 для |
е= |
— +1500). Затем |
через точку 1, характеризующую начальное |
со |
стояние воздуха, следует провести прямую, параллельную получен
ному лучу |
диаграммы с заданным |
значением е. В пересечении |
|||||||
этой |
прямой с линией |
одного из известных |
конечных |
парамет |
|||||
ров |
(t2, d2 |
или |
фг) |
находят |
конечное |
состояние |
воздуха |
||
(точку 2). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
§ 27. |
СМЕШЕНИЕ |
ВОЗДУХА |
РАЗЛИЧНЫХ |
СОСТОЯНИЙ |
||||
Рассмотрим процесс |
смешения |
воздуха |
состояний 1 и 2 |
||||||
(рис. 64). Количества |
смешиваемого воздуха |
обозначим |
|||||||
через Gi и G2 кг/ч. |
|
|
|
|
|
|
|||
Баланс тепла при смешении |
|
|
|
|
|||||
Gi i\ -Т G2 i2 = |
(C?i -\-G2) ic. |
(34) |
|
|
|
|
Баланс влаги
G\di + G2d2 = (Gi + G2) dz. (35)
Отсюда следует, что энталь пию ic и влагосодержание dc сме си можно найти из равенств:
/с : |
*' + ° 2 ‘?2 |
ккал/кг |
с. в.; |
(36) |
|
Gi + G2 |
|
|
|
dc = ——1 |
кг/КГ С. |
В. |
(37) Рис. 64. Процесс смешения различ- |
|
|
G, + G2 |
|
|
ных количеств влажного воздуха |
Преобразовывая уравнения (34) и (35), находим:
G 2 __ /1 — i c __— d c
G\ ic—/2 dc—■d2
Получили уравнение прямой, проходящей через две точки с за данными параметрами.
Следовательно, процесс смешения изображается прямой ли нией, соединяющей точки 1 и 2, которые характеризуют состояния воздуха.
Точка С, определяющая состояние смеси, должна непременно лежать на прямой 12.
153
Из подобия треугольников 1СА и С2В получаем следующую систему равенств:
|
Ci2 |
i\ —■/с |
d\ — dc |
C A |
1 C |
|
|
|
G i |
ic — 12 |
dc — d% |
2 В |
C 2 |
|
|
Отсюда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Gi ■T C = G2 -~C2 . |
|
|
|
||
Это соотношение называется равенством рычага^ |
Полученное |
||||||
равенство показывает, что точка С делит прямую 12 на |
отрезки, |
||||||
обратно |
пропорциональные |
количествам |
смешиваемого |
воздуха |
|||
Gi и G2. |
Таким образом, точка С располагается ближе к тому из |
||||||
исходных состояний воздуха, количество которого больше. |
|||||||
Равенство рычага |
используют |
для |
нахождения |
положения |
|||
точки С на прямой 12. Однако положение |
ее проще |
определять |
в результате пересечения прямой 12 с изоэнтальпой tc или линией постоянного влагосодержания dc. Для этого предварительно сле
дует вычислить величину ic или dc по формуле (36) или |
(37). |
§ 28. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ И КОЛИЧЕСТВ |
ВОЗДУХА, |
ПОДАВАЕМОГО В ПОМЕЩЕНИЯ |
|
В объем тепловлажностных расчетов систем кондиционирова ния воздуха входят:
определение параметров и количеств воздуха, подаваемого в помещения;
определение тепловой нагрузки на воздухоохладители и возду
хоподогреватели ( Q b o и <3вп), |
т. е. холодо- |
и теплопроизводи- |
|
тельности кондиционирующей установки; |
обработки воздуха |
||
изображение тепловлажностных |
процессов |
||
в диаграмме di; |
и |
воздухоподогревателей (см. |
|
расчет воздухоохладителей |
|||
гл. VI). |
|
|
|
Систему круглогодичного кондиционирования воздуха рассчи тывают графо-аналитическим методом (с помощью диаграммы di) для двух основных режимов работы — летнего и зимнего. Рас ход воздуха при зимнем режиме принимают на основании расчетов для летнего режима. Тепловлажностный расчет системы основан на решении уравнений теплового, газового и влажностного балан сов помещений.
Согласно ОСТ 5.5056—71, ч. II, расчетные параметры наруж ной среды для речных судов с неограниченным районом плавания, в летний и зимний периоды принимают равными соответствен но: температуру воздуха +28 и —12°С, его относительную влаж ность 55 и 85%, температуру забортной воды +24 и +ГС . По Са нитарным правилам [28] в жилых, общественных и служебных помещениях морских судов следует поддерживать температуру воздуха летом от 20—22 (в северных районах плавания) до 23—
154
25° С (в южных районах и тропиках), а зимой 20°С при относитель ной .влажности фп=60ч-40%- Приблизительно такие же параметры воздуха поддерживают и в помещениях речных судов [29].
Таким образом, |
при расчете |
систем |
кондиционирования воз |
духа всегда заданы: |
температура |
tB и |
относительная влажность |
Фа наружного воздуха, а также температура tn и относительная влажность фп воздуха в помещении. По двум известным парамет рам, пользуясь диаграммой di, определяют недостающие парамет
ры — влагосодержания |
и энтальпии |
для |
наружного воздуха. (dw, |
||
in) и воздуха в помещении (du, iu) . |
|
|
|
|
|
Характеристики воздухораспределителей |
Т а б л и ц а 7 |
||||
|
|||||
|
Рабочая раз |
Коэффициент |
Выходная |
Статичес |
|
Воздухораспределитель |
ность темпера |
кое давление |
|||
тур |
эжекции |
скорость |
воздуха перед |
||
|
= *п ~*л, |
|
G |
воздуха, |
воздухораспре |
|
”С |
1? |
эж |
м/с |
делителем дя, |
|
|
Э1к= Go |
|
мм вод. ст. |
Решетки простые..................... |
4 - 6 |
Решетки эжектирующие («Ар- |
6 - 8 |
микс») .......................................... |
|
Перфорированные панели . . |
12—17 |
Аэроплафоны потолочные . . |
10—15 |
Эжектирующие смесители (для |
|
двухканальных систем) . . . . |
7—12 |
Доводочные жалюзийные воз |
|
духораспределители двойного |
|
эжектирования (для высокона |
|
порных систем) . . . . . . . |
13 -20 |
0
1,0—1,2
0 ,2 —0,4
1,8—2,0
0 со |
о сл |
|
1 |
1 ,5 - 3 ,0
2—3 |
2—3 |
2 - 4 |
3—13 |
2—3 |
6—10 |
4—5 |
15 -30 |
3—4 |
30—50 |
2 - 4 |
20—70 |
В режиме охлаждения допустимый перепад (Д/д = /ц—(д— = 5-у12°С) между температурой tm поддерживаемой в жилом по мещении, и температурой охлажденного воздуха (д, подаваемого в него, назначают в зависимости от предварительно выбранного ти па воздухораспределительного устройства и коэффициента эжекции последнего (табл. 7)
1_ G эж
--~ >
Go
где Gam— количество воздуха, эжектируемое воздухораспредели телем из помещения и смешивающееся с общим количеством воз духа G0, подаваемым вентилятором в помещение.
При увеличении перепада температур AtR количество воздуха G0, циркулирующее в системе, а следовательно, производитель ность VB, размеры и мощность вентилятора, а также расход энер гии на его работу уменьшаются [что видно из -уравнения (41)], а размеры воздухоохладителя и мощность, потребляемая холо дильной машиной, повышаются. (Поверхность воздухоохладителя возрастает вследствие уменьшения среднего логарифмического перепада т между средними температурами воздуха в охладителе
155
tcp и охлаждающей среды t0.) Для сокращения размеров, массы и металлоемкости кондиционирующих установок обычно стремятся увеличивать рабочую разность температур ДТц (а также скорость движения воздуха w в магистральных воздухопроводах). Однако при большой разности температур ДТц возможно обдувание людей потоками холодного воздуха, вызывающее неприятные ощущения и простудные явления.
Воздух, эжектируемый из помещения, в расчетах не участвует, но он разбавляет подаваемый воздух и поэтому имеет существен ное значение в процессах воздухораспределения. Температура смеси эжектируемого и подаваемого воздуха
£ |
ОоП + Сэж _ |
tд 4- &эж tп |
|
G o "Ь С эж |
1 + ^эж |
Температура смеси, поступающей |
в помещение, t \ выше тем |
пературы подаваемого воздуха /д летом и ниже ее зимой. Количе ство эжектируемого воздуха Ga)K и температура воздуха, входя щего в помещение, Гд зависят от коэффициента эжекции kam, имеющего разные значения для различных воздухораспредели тельных устройств (см. табл. 7). Чем большее количество воздуха подсасывает воздухораспределитель, тем более глубокое охлаж дение приточного воздуха можно допускать в центральном кон диционере. Поэтому при назначении температуры подаваемого воздуха /д следует учитывать коэффициент эжекции kgyR (вычи сляя t'д по последней формуле). Допустимое же значение темпе ратуры смеси t'д определяют исходя из санитарно-гигиенических норм.
Согласно Санитарным правилам [28, 29] предельный перепад между приточным охлажденным воздухом и воздухом в каютах при направленных струях не должен превышать 5°С. При подаче воздуха с перепадом более 7°С выбранный способ воздухораспре деления необходимо проверять расчетом.
Способ воздухораспределения определяет эффективность ра боты системы кондиционирования в целом. Воздухораспредели тельное устройство должно настилать воздух на подволок или стены, обеспечивать равномерное температурное поле в зоне обитаемости жилого помещения (зоне пребывания людей, высотой 1,8—1,9 м от пола) и быстро гасить скорость воздуха. По санитар но-гигиеническим требованиям в обитаемой зоне помещения раз ность температур воздуха не должна превышать ГС, а скорость его движения — 0,15—0,30 м/с (при плавании в южных районах и
тропиках допускается скорость воздуха в помещениях летом до
0,5 м/с).
От конструкции воздухораспределителя и способности его
эжектировать воздух зависит |
необходимое давление воздуха перед |
воздухораспределителем (см. |
табл. 7) и, следовательно, полное |
давление, создаваемое вентилятором. Более предпочтительны систе мы кондиционирования без эжектирования воздуха, так как они энергетически экономичнее и создают меньший шум.
156
Таким образом, температура воздуха, подаваемого в помеще ния, при режиме охлаждения tR—in—А£д.
При режиме отопления температура воздуха, подаваемого в помещения, ^Д^40°С, чтобы предотвратить перегревание людей потоками слишком нагретого воздуха.
Найдем избытки и потери тепла и влаги в судовых помеще ниях, по которым в дальнейшем определим влагосодержание и количество воздуха, подаваемого в помещения для удаления из лишнего или ввода недостающего тепла и влаги. Расчет теплопри-
токов, теплопотерь и |
влаговыделений удобно производить в таб |
|
личной форме. |
|
|
Q® |
Для каждого помещения в отдельности явное количество тепла |
|
определяется как |
алгебраическая сумма всех теплопритоков |
|
и |
теплопотерь. Явные |
теплоизбытки или теплопотери Q® слага |
ются из количества тепла EQCt, поступающего или уходящего че рез все стенки помещения и стекла иллюминаторов (с учетом теп лопритоков от солнечной радиации 2QP), из тепла, вносимого людьми 2<2л, электродвигателями механизмов 2QMex, приборами электрического освещения 2Q0cb, поверхностями горячих трубо проводов, проходящих через помещения, горячей пищей в обеден ных помещениях, а также другими источниками тепла:
Qt = 2 Qст "Ь 2 Qn + 2 Qiuex + 2 Qocb + |
... ккал/ч. |
(38) |
||
Величины |
2 Qct, 2QP, 2QMex, |
SQocb, 2 Qa можно вычислять так |
||
же, как для |
рефрижераторных |
установок, по |
формулам |
(26), |
(30) — (32) и др.
Каждый человек через дыхательные органы и кожные покровы выделяет тепло, углекислоту и водяной пар. Количество этих вы делений зависит от характера выполняемой работы и температуры в помещении ta. Обычно принимают, что люди находятся в спо койном состоянии или совершают легкую физическую работу-
Т а б л и ц а 8
Тепло-и влаговыделения людей
И н т е н си в |
Т ем п ер ату |
н о сть р а б о |
ра в п ом е |
ты |
щ ении, ° с |
Явные |
т е п |
В л а г о в ы - |
|
|||
л о в ы д е л е |
деления о д |
И н тен си в |
||||
ния |
о д н ого |
|||||
н ого |
ч е л о |
н о сть р аб о |
||||
ч ел о ве к а |
||||||
я |
|
|
век а |
wл , |
ты |
|
4л |
’ |
-ч ел |
г / ч |
• чел |
|
|
к к а л /ч |
|
|
|
Т е м п е р ату ра в п о м е щ ении, ° с
Явные те п |
В л а г о в ы - |
|||
л о в ы д ел е |
||||
ния |
о д н ого |
д елен и я о д |
||
ч ел о век а |
н о го |
ч е л о |
||
я |
» |
века |
w л |
, |
Ял |
г /ч |
• |
чел |
к к а л /ч -ч ел
|
2 0 |
7 4 |
4 2 |
|
2 0 |
8 2 |
7 9 |
Покой |
2 2 |
6 4 |
4 3 |
Легкая |
2 2 |
7 2 |
9 2 |
2 4 |
5 5 |
4 8 |
2 4 |
6 2 |
1 0 7 |
||
|
2 5 |
5 1 |
5 0 |
|
2 5 |
5 7 |
1 1 3 |
|
2 6 |
4 7 |
5 5 |
|
2 6 |
5 2 |
121 |
|
2 8 |
3 9 |
6 3 |
|
2 8 |
4 2 |
1 3 7 |
|
3 0 |
3 1 |
7 5 |
|
3 0 |
3 2 |
1 5 2 |
157
Количество явного тепла q* и влаги и>л, выделяемые в час одним
человеком, приведены в табл. 8.
Количество влаги, выделяемое людьми в помещении,
Wn = шл т кг Н20/ч ,
где т — количество людей, находящихся 'в помещении или группе помещений.
Общее количество водяного пара, выделяемое в обслуживае мые помещения,
W |
= Г л + ИКпроч, |
|
где 1Кпроч — прочие влаговыделения (от горячей пищи, |
от ин |
|
фильтрации воздуха через двери, окна, иллюминаторы и т. д.). |
||
Скрытое количество тепла, вносимое в обслуживаемые |
поме |
|
щения вместе с выделяемым паром, |
|
|
Qr = inW ккал/ч, |
|
|
где in — энтальпия водяного пара при температуре помещения |
||
(/п=605ч-610 ккал/кг). |
|
|
Суммарные полные теплопритоки или теплопотери |
|
|
Q? = |
Qr + Q? ккал/ч. |
(39) |
Количество воздуха GT, |
необходимое для удаления избытков |
тепла летом или для восполнения потерь его зимой, определяют из уравнений теплового баланса помещений:
|
|
Qr — GT(in — гд); |
|
|
(40) |
|
|
|
Qr — Gтср в (tn /д), |
|
|
|
|
где |
г'д — энтальпия подаваемого воздуха, ккал/кг; |
|||||
срв — 0,24 ккал/кг-°С — теплоемкость сухого |
воздуха. |
|
|
|||
Левые части этих равенств представляют |
собой .теплопритоки |
|||||
или теплопотери |
помещения, |
а правые — количество |
тепла, |
отни |
||
маемое или вносимое подаваемым воздухом. |
|
|
|
|||
Зимой /п>/н, поэтому теплопотери через стенки QCT, а следова |
||||||
тельно, и величины Q", Q" |
получатся отрицательными. При ре |
|||||
жиме отопления t£ >ta и перепад температур |
/п—/д |
также |
будет |
|||
иметь знак минус. |
|
|
|
|
|
|
По принятому перепаду из тепловых балансов находят расход |
||||||
воздуха |
|
|
|
|
|
|
|
GT |
Qr |
Qтя |
|
|
(41) |
|
in —G |
0,24 (in—60 КГ/Ч |
|
|||
|
|
|
|
Минимальное количество наружного воздуха GH, которое не обходимо подавать в помещение для поддержания допустимой концентрации углекислого газа, определяют из уравнения газо вого баланса:
§Л — Gh (£п £н)>
158
где gл — количество углекислоты, выделяемое |
в |
час одним че |
|
ловеком, л СОг/ч-чел; |
|
|
|
vn — удельный объем воздуха при температуре в помещении |
|||
tIb м3/кг; |
|
|
газа в |
| п — предельное допустимое содержание углекислого |
|||
воздухе помещения, л С 02/м3; |
воздухе |
( |н= |
|
£н — концентрация углекислоты в наружном |
|||
= 0,3 л С 02/м3 = 0,03%). |
|
|
|
Левая часть последнего равенства представляет собой количе |
|||
ство углекислого газа, л С 02/ч, выделяемое людьми |
в помещении, |
а правая—’Количество углекислоты, отводимое наружным возду хом, подаваемым в помещение для вентиляции.
Отсюда наименьшее количество наружного воздуха
Gu |
ьЛ |
т |
= к, |
т |
( £п—£н) |
v„ |
н— кг/ч. |
||
|
|
va |
||
Величина 1/с.н= | nf^^H = |
|
м3/ч-чел представляет собой |
санитарную норму свежего воздуха на одного человека в час, по даваемого для понижения концентрации углекислого газа.
Количество углекислоты, выделяемое в час одним взрослым человеком, g a, л С 02/ч-чел, зависит от его состояния и равно: во время сна—-16, во время отдыха (в покое), при умственной и лег кой работе — 23.
Предельная допустимая концентрация углекислоты в 1 м3воз духа £п зависит от назначения и расположения помещений, а также от длительности пребывания в них людей. Для жилых по
мещений, |
расположенных |
в надстройках |
и рубках, с продолжи |
||
тельным |
пребыванием |
людей |
обычно |
принимают £п = 1,0 |
|
л СО2/м3=0,1 %. Следовательно, |
для |
этих помещений санитарная |
|||
норма свежего воздуха |
|
|
|
|
|
|
1/, |
___ 23___ |
= 33 |
м3/ч-чел. |
|
|
^п |
^н 1,0 |
0,3 |
|
|
Для общественных помещений с кратковременным пребывани ем людей санитарную норму свежего воздуха на одного человека принимают равной 20 м3/ч-чел, а для жилых помещений, располо женных в прочном корпусе судна, — 50, 60, 70 и 80 м3/ч-чел соот ветственно для 1, 2, 3 и 4-й палуб ниже главной палубы.
Расположение устройств для приема наружного воздуха долж но исключать возможность попадания в них нагретого или загряз ненного воздуха, а также заливания их водой.
За расчетное значение общего количества воздуха G0, пода ваемого в помещения, принимают большее из значений GT и GH
(обычно G0 — GT) -
У значительного числа судовых помещений количество возду ха GH, необходимое для замены испорченного воздуха свежим, составляет меньшую величину, чем количество воздуха GT, требуе
159
мое для охлаждения или отопления помещения. Если GH< G T, для повышения экономичности работы системы к наружному воздуху добавляют воздух из помещений, т. е. осуществляют рециркуля цию. Количество рециркулирующего воздуха
GP = Go — GH кг/ ч.
Санитарные правила разрешают использовать для рециркуля ции воздух из помещений в количестве не более 30% общей по дачи его. (Больший процент рециркуляции допускается лишь при эффективной очистке рециркулирующего воздуха от пыли, бакте рий и газов.) В частном случае, если GH5 =GT, то Gp = 0 и рецир куляция не требуется. При изображении процессов обработки воз духа в диаграмме di количество воздуха G0 следует оставлять неизменным, а количество GHможно брать больше расчетного ми нимального значения.
Из помещений рециркулирующий воздух удаляют либо естест венным путем —• через дверные жалюзийные решетки и т. п. в ко ридоры, откуда его забирают на рециркуляцию, либо искусствен
ным — по магистралям вытяжной |
вентиляции |
в центральный |
||
кондиционер. |
Рециркуляция воздуха |
допускается |
только для тех |
|
помещений, в |
которых нет выделений токсичных веществ, вредных |
|||
газов и специфических запахов. |
|
определяют из урав |
||
Влагосодержание подаваемого воздуха |
||||
нения баланса влаги в помещении: |
|
|
|
W = Goidn-dz).
Левая часть этого равенства представляет собой общее коли чество водяного пара, выделяемого в помещении, а правая — ко личество пара, отводимого более сухим воздухом, подаваемым в помещение.
Из уравнения влажностного баланса влагосодержание подава емого воздуха
da = dn ------ кг Н20/кг с. в.
Go
Зная температуру ta и влагосодержание da подаваемого возду ха, по диаграмме di находят его относительную влажность <рд и энтальпию г'д.
Тепловлажностное отношение, определяющее на диаграмме di угол наклона луча процесса изменения состояния воздуха в помещении или группе помещений, однотипных по тепловлажно стной нагрузке,
0"
е„ =-—- ккал/кг.
W
Вследствие больших теплопотерь в судовых помещениях в зимний период угловой коэффициент процесса еп имеет отрица тельное значение.
160
Оборудование систем кондиционирования воздуха и воздухо проводы располагают в пределах одного водонепроницаемого от сека, обеспечивающего непотопляемость судна. Центральные кон диционеры размещают в отдельных помещениях. Один централь ный кондиционер может обслуживать несколько групп рядом рас положенных помещений, с одинаковыми или близкими тепловлаж ностными нагрузками. Если один центральный кондиционер дол жен обслуживать помещения, различные по характеру тепловлаж ностной нагрузки, то устанавливают групповые кондиционеры, в которых воздух, поступающий из центрального кондиционера, под вергается дополнительной обработке. Для низкоскоростных си стем в каждую группу объединяют не более десяти—двенадцати однотипных жилых помещений (или двух-трех общественных поме щений), а для высокоскоростных — не более пятнадцати—двад цати пяти жилых помещений.
Общественные и другие помещения, не требующие постоянной подачи обработанного воздуха, обычно обслуживают отдельные центральные или автономные кондиционеры. Для помещений лево го и правого бортов обычно предусматривают самостоятельные системы. При расположении в одном помещении двух центральных кондиционеров обеспечивают их резервирование (возможность ра боты каждого кондиционера на все помещения). Холодильную машину системы кондиционирования воздуха обычно устанавли вают в отдельном помещении, находящемся вблизи центральных кондиционеров. В оборудовании судовых установок широко при меняют детали и узлы из легких алюминиево-магниевых сплавов
ипластмасс.
§29. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ НА КОНДИЦИОНИРУЮЩУЮ УСТАНОВКУ
Общая тепловая нагрузка на систему кондиционирования воздуха при лет нем и зимнем режимах работы (т. е. нагрузка на воздухоохладители и воздухо подогреватели) слагается из следующих величин:
<5л(3) ~ ОвСЦВП) = ^ н + |
+ QB + ^вт + Qy ккал/ч- |
(42) |
Расход холода или тепла на охлаждение или нагревание наружного венти лирующего воздуха от температуры t„ до температуры в помещении t n можно
вычислять так же, как для рефрижераторных установок, по формуле (27):
Qh = Gh(in — in)-
Полные теплопритоки или теплопотери обслуживаемых помещений, опреде ляемые по выражениям (38) ■— (40),
Q? = Go (z'n — in).
Потери холода или тепла в коридорах |
Q«, воздухопроводах Q B и вентиля |
торе Qвт увеличивают тепловую нагрузку |
на кондиционирующую установку |
746-535 |
161 |
![](/html/65386/283/html_BGyuHCoBQx.6DhQ/htmlconvd-0R_P_y160x1.jpg)
Количество Тепла, получаемое или Теряемое рециркулирующим воздухом в коридорах (или всасывающих воздухопроводах) при его нагревании или ох лаждении,
Qk = Gp (/к2 — /ki) = Gp Срв (^к2 — Go) *= Gp 0,24 Д tv.,
где iK2 и iKi — энтальпия воздуха за и перед коридором.
В коридорах, а также во всасывающих и нагнетательных воздухопроводах воздух нагревается или охлаждается при постоянном влагосодержании на ве личину A t K— A t B= ± L (1-4-3)°С. Знак плюс следует брать при летнем, а минус—
при зимнем режиме работы. Для прямоточных систем QK= 0.
В случае одноканальной системы количество тепла, получаемое или теряе мое воздухом при нагревании или охлаждении его в воздухопроводах от цен трального кондиционера до обслуживаемого помещения,
Qb = Gb G'b2 — <’bi) = Gb Срв Gb2 — ^bi) = G b 0,24 Ais,
где г'в2 и (bi — энтальпия воздуха за и перед воздухопроводом;
G в — расход воздуха через магистральный трубопровод.
При двухканальной системе количество тепла, получаемое или теряемое
воздухом в первом и втором каналах, |
|
|
|
|
||
Ql = “ Go ( 4 - |
4 0 |
= Y |
Go Срв ( 4 |
- |
4 ) - |
-J Go 0,24 д 4 |
И |
|
|
|
|
|
|
о” = y Go (г”- |
41) = у |
Go срв ой- |
4) = -i- Go о,24 д4'. |
|||
Общее количество тепла, |
получаемое или |
теряемое |
в нагнетательных воз |
|||
духопроводах двухканальной системы, |
|
|
|
|||
<?в= (?в +Ов1=_у Go [(42—4i) + (4!> |
41)] = |
=lT GoCpB [(4 - 4 ) + (4-41)] =
=Y°°0,24(a4+ а4‘) =GoO,24 д/в,
где |
Д/В= Д 4 |
= Д 4 1 = ±(1-Ь З)°С . |
|
|
|||
Изменение температуры воздуха в изолированных |
всасывающих и |
нагне- |
|||||
тательных трубопроводах |
можно |
находить по уравнению теплопередачи |
|
||||
|
|
At, |
кв F в Gk— ta) |
о^, |
|
|
|
|
|
GB 0,24 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где к в — коэффициент |
теплопередачи через |
изолированный воздухопровод, |
|||||
ккал/м2-ч-°С; |
|
|
м2; |
|
|
||
F в — площадь поверхности воздухопровода, |
|
|
|||||
tK — средняя |
температура воздуха в коридорах и помещениях, пересекае |
||||||
мых воздухопроводом, °С; |
|
|
°С. |
|
|||
/в — средняя |
температура воздуха в трубопроводе, |
как для |
|||||
Тепло эквивалентное работе вентилятора, Q |
B t |
в ы ч и с л я ю т так же, |
|||||
рефрижераторных установок, по уравнению (28) или (29). |
|
|
|||||
Количество тепла, вносимое в воздух вентилятором, |
|
|
|||||
Q b T |
G b T (/вт2 -- / B T l ) = |
GBTСрв { t В Т 2 -----‘ |
t B T l ) “ |
GBT0,24 Д / b T i |
|
162