![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Китаев, В. Е. Трансформаторы учеб. пособие
.pdfПри отключении части витков в середине обмотки механиче ская прочность обмотки снижается в меньшей степени, чем при отключении части витков у конца обмотки. При многослойных ци линдрических обмотках у трансформаторов небольших мощностей отключаемые витки размещают у конца обмотки (рис. 27, а) и от ветвления делают около нулевой точки. В обмотках других конст рукций ответвления располагают в средней части обмотки. Оборот ная схема (рис. 27, б) позволяет разместить ответвления около нулевой точки и в то же время в середине обмотки. Прямую схему обмотки (рис. 27, в) с регулировочными ответвлениями в средней ее части применяют в непрерывных обмотках трансформаторов мощностью выше 1000 ква при напряжении 35 кв.
Рис. 28. Схемы переключателей ответвлений:
а — при размещении |
ответвлений |
около нулевой точки, |
6 — при размещении |
ответвлений |
в середине обмотки |
В трансформаторах с обмотками, имеющими регулировочные ответвления около нулевой точки, применяют один переключатель, общий для всех трех фаз (рис. 28, а). При прямой схеме обмотки, когда отключаемые витки находятся в середине обмотки, исполь зуют три переключателя (по одному для каждой фазы), распола гаемых один над другим на общей оси (рис. 28, б). Переключение с одного ответвления на другое производят только после отключе ния трансформатора от первичной и вторичной сетей, чтобы избет жать возможных коротких замыканий регулировочных витков обмотки и разрыва цепи обмотки под нагрузкой. Переключение осуществляют поворотом рукоятки переключателя, расположенной на крышке бака трансформатора.
Существуют также схемы регулирования напряжения без от ключения трансформатора от сети. В таких трансформаторах ре гулирование напряжения производится под нагрузкой (РПН). Для ограничения токов коротких замыканий в регулируемых витках в процессе переключения эти витки замыкаются на относительно большое индуктивное или активное сопротивление.
50
Контрольные вопросы
1. Почему при изменении нагрузки трансформатора изменяется ток в его
первичной обмотке? |
схему трансформатора при нагрузке. |
|
2. |
Изобразите эквивалентную |
|
3. |
Что называется процентным |
понижением вторичного напряжения и от |
чего оно зависит? |
|
|
4. |
Изобразите внешние характеристики трансформатора при различных |
|
характерах нагрузки. |
|
|
5. |
При какой нагрузке трансформатора его к. п. д. будет наибольшим? |
|
6. |
Как осуществляют регулировку напряжения трансформатора? |
4*
Г Л А В А 5
КОРОТКОЕ ЗАМЫКАНИЕ ТРАНСФОРМАТОРА
§20. КОРОТКОЕ ЗАМЫКАНИЕ ТРАНСФОРМАТОРА
ВУСЛОВИЯХ ЭКСПЛУАТАЦИИ
Короткие замыкания в электрических установках возникают обычно вследствие каких-либо неисправностей в. сетях (при меха ническом повреждении изоляции, электрическом ее пробое в ре зультате перенапряжений и т. д.) или при ошибочных действиях эксплуатационного персонала.
Для трансформатора короткое замыкание очень опасно, так как при этом возникают очень большие токи. При коротком замыка нии зажимов вторичной обмотки сопротивление нагрузки zH пра ктически равно нулю и, следовательно, напряжение на зажимах
Рис. 29. Эквивалентная схема (а) и векторная диаграмма (б) для одной фазы трансформатора при коротком замыкании
вторичной обмотки U2 также равно нулю. Таким образом, напря жение Uи приложенное к первичной обмотке, будет уравновешено падением напряжения в полных сопротивлениях первичной и вто ричной обмоток Zk= 2[+Z2'. Эквивалентная схема для одной фазы трансформатора при коротком замыкании изображена на рис. 29, а.
Уравнение равновесия э. д. с. первичной обмотки трансформа тора при коротком замыкании вторичной обмотки запишется в сле дующем виде:
t/i= /KzK, где /к— ток короткого замыкания.
На рис. 29, б показана векторная‘диаграмма для одной фазы трансформатора при коротком замыкании. Вертикально вверх на правлен вектор тока короткого замыкания / к. Параллельно векто
62
ру тока направлен вектор падения напряжения в активном сопро тивлении короткого замыкания 1кгк. Повернут относительно векто
ра тока на |
в сторону опережения (против часовой стрелки) |
вектор падения напряжения на индуктивном сопротивлении корот кого замыкания трансформатора 1кхк.
Геометрическая сумма векторов 1кгк и 1кхк определит вектор приложенного к первичной обмотке напряжения U|, который по вернут относительно вектора тока короткого замыкания /к в сторо ну опережения на угол короткого замыкания фк. Этот угол зависит от соотношения сопротивлений хк и гк. Чем больше индуктивное сопротивление х„ и чем меньше активное сопротивление гк, тем большим будет угол tp„.-Таким образом, сил^ тока короткого замы
кания трансформатора /к ■= — . гк
Так как падение напряжения в полном сопротивлении обмоток трансформатора при номинальном токе /н составляет 5ч-7% от но минального напряжения, т. е. /HzK~ (0,05-^0,07) Uu ток короткого замыкания окажется большим номинального тока во столько раз, во сколько номинальное напряжение больше падения напряжения в полном сопротивлении обмоток при номинальном токе.
|
|
/к |
|
U i |
U 1 |
- 2 0 -7- 1 4 . |
|
|
|
/и |
|
V k |
(0,05 - 5- 0,07) Uу. |
|
|
|
/к |
ЮО |
называется |
кратностью тока короткого замы- |
|||
Отношение — = — |
|
||||||
кания, |
1\1 |
ик |
|
|
|
|
|
где ик— напряжение короткого замыкания. |
во |
||||||
Следовательно, |
ток короткого |
замыкания трансформатора |
|||||
много |
раз больше номинального |
тока: / к= (14-=-20)/н- Здесь |
мы |
имели в виду установившееся значение тока короткого замыкания трансформатора. Такой ток, во много раз больший номинального, будет протекать в обмотках трансформатора в течение всего вре мени короткого замыкания, как бы велико оно ни было. Однако в момент короткого замыкания кратность тока короткого замыкания может оказаться еще большей. В зависимости от мгновенного зна чения приложенного напряжения мгновенный ток короткого замы
кания |
отличается от установившегося / к в 1—2 раза. |
Если |
короткое замыкание вторичной обмотки трансформатора |
произошло в момент, когда мгновенное значение напряжения и{ равно максимальному значению Ulm, то мгновенный ток короткого замыкания /'к равен установившемуся значению /к. При коротком замыкании в момент, когда напряжение равно нулю, мгновен ный ток короткого замыкания окажется в 2 раза большим устано вившегося тока.
Ток короткого замыкания резко повышает температуру обмот ки, что угрожает целости изоляции. Потери в проводах обмоток трансформатора пропорциональны току во второй степени (Рм= = Ргк). Поэтому в случае, когда ток короткого замыкания окажет ся, например, в 20 раз большим номинального тока, потери в про
53
водах обмоток будут в 400 раз большими, чем при номинальном токе (если не учитывать увеличения сопротивления обмоток от на грева). Выделение большой мощности в проводах обмоток вызы вает резкое повышение их температуры, вследствие которого воз можно нарушение целости изоляции и выход трансформатора из строя.
Поэтому все трансформаторы снабжаются достаточно быстро действующей защитой, которая отключает трансформатор в случае его короткого замыкания. Если время, в течение которого транс форматор находится в режиме короткого замыкания, будет мало, обмотки его не успеют нагреться до температуры, опасной для' их изоляции.
Короткое замыкание трансформатора очень опасно, так как может привести к его разрушению. Как известно, между провода ми, обтекаемыми током, воз никает механическое взаимо действие. Если в двух парал лельных проводах протекают токи, направленные в одну и ту же сторону, эти провода притягиваются друг к другу, а если токи направлены в проти воположную сторону, провода
взаимно отталкиваются.
В трансформаторе имеется очень много параллельных друг другу витков, каждый из которых можно рассматривать как отдельный провод. В вит ках какой-либо одной обмотки
(первичной или вторичной) протекают токи одинакового направ ления, так что все витки одной обмотки взаимно притягиваются. Намагничивающие силы первичной и вторичной обмоток имеют встречное направление, поэтому обмотки стремятся оттолкнуться одна от другой.
Механические силы, действующие на обмотки, зависят от кон струкции обмоток, размещения витков и токов, протекающих в об мотках. В концентрических симметричных обмотках силы F, дей ствующие на обмотки, направлены перпендикулярно оси катушек (рис. 30, а); в дисковых чередующихся обмотках силы направлены параллельно оси катушек (рис. 30, б).
Так как .срлы, действующие на провода с током, зависят от произведения токов, то и силы F, действующие на обмотки транс форматоров при коротком замыкании, будут во много раз боль ше сил, которые возникают при номинальной нагрузке. Под дей ствием очень больших механических сил обмотки трансформатора деформируются настолько, что может быть нарушена изоляция и резко уменьшена их электрическая прочность.
Конструкция обмоток должна быть рассчитана на такую меха
54
ническую прочность, которая противостояла бы силам, возникаю щим в первый момент от мгновенных токов короткого замыкания /,/, превышающих установившиеся токи короткого замыкания /„ примерно в два раза.
Пример. Трансформатор имеет напряжение короткого замыкания нк=5,5% и номинальный ток Уи= 120 а. Определить наибольший возможный мгновенный ток короткого замыкания.
Решение. Считая приложенное напряжение Uy номинальным, полагаем его равным 100%.
Установившийся ток короткого замыкания
U\ |
100 |
/ к= / н -1 - = 120- — =2180 а. ик 5,5
Наибольший мгновенный ток короткого замыкания
/' = 2 /к=4360 а.
§ 21. ОПЫТ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ ТРАНСФОРМАТОРА
Опыт короткого замыкания производится при значительно по ниженном напряжении и является вторым предельным режимом работы трансформатора, который наряду с опытом холостого хода позволяет определить параметры трансформатора при любой на-
•грузке.
При опыте короткого замыкания вторичную обмотку трансфор матора замыкают накоротко, а к первичной обмотке подводят та кое пониженное напряжение UK, при котором в обмотках транс форматора протекают номинальные токи. Это напряжение назы вается напряжением короткого замыкания и измеряется в процентах от номинального, т. е.
ы % = 3 .1 0 0 .
иа
Согласно ГОСТ 11677—65 напряжение короткого замыкания ц„% =5,5ч-10,5. При столь малом напряжении магнитный поток незначителен, а следовательно, мал и намагничивающий ток, т. е. / О1!3= 0 . Поэтому можно считать, что намагничивающая сила пер вичной обмотки трансформатора идет лишь на компенсацию н. с. вторичной обмотки. Пренебрегая намагничивающим током при опыте короткого замыкания, можно записать равенство: Л = —/ 2', т. е. ток первичной обмотки равен приведенному току вторичной обмотки с обратным знаком.
При опыте короткого замыкания по обмоткам трансформатора протекают номинальные токи и приложенное напряжение к пер вичной обмотке, как это видно из эквивалентной схемы (см. рис. 29, а), равног
UK—IazK—Uл+ Uх, Ua —/ нгк, Uх= /нхк,
' где In — номинальный ток первичной обмотки; z„, гк, хк — соответ- ' сгвенно полное, активное и реактивное сопротивления короткого
55
замыкания; Ua и Ux — соответственно активная и реактивная со ставляющие напряжения короткого замыкания (UK—У и а2-\-Их2).
При опыте короткого замыкания трансформатора для пониже ния напряжения используют индукционный регулятор, трансфор матор и т. д. В цепь первичной обмотки включают амперметр А , вольтметр V и ваттметр W (рис. 31). Для большей точности изме рения первичной обмоткой является обмотка ВН. Напряжение ко роткого замыкания составляет всего несколько процентов от номи нального, поэтому для обмотки ВН оно будет иметь большую ве
личину и может |
быть измерено |
с |
большей точностью, чем для |
||||||
обмотки НН.' Также для большей точности |
измерения |
вторичную |
|||||||
|
|
|
обмотку замыкают накоротко ши |
||||||
|
|
|
ной |
с |
.малым |
сопротивлением. |
|||
|
|
|
Включение амперметров и других |
||||||
|
|
|
|
каких-либо приборов в цепь вто |
|||||
|
|
|
ричной обмотки недопустимо, так |
||||||
|
|
|
как это снижает точность измере |
||||||
|
|
|
ний. |
|
короткого |
замыкания |
|||
|
|
|
|
|
Опыт |
||||
Рис. 31. Схема опыта |
короткого |
позволяет определить напряжение |
|||||||
|
короткого |
замыкания |
UK, потери |
||||||
замыкания однофазного |
трансфор |
|
|||||||
матора |
|
в обмотках трансформатора Рм и |
|||||||
|
|
|
сопротивления |
короткого замыка- |
|||||
Напряжение |
|
|
|
ния трансформатора zK, г,, и хк. |
|||||
короткого замыкания |
определится |
показанием |
вольтметра при номинальном токе трансформатора.
Потери в обмотках Рм определяются показанием ваттметра. При опыте короткого замыкания полезная мощность трансформатора равна нулю, а потери в стали ничтожно малы, так как мал магнит ный поток в магнитопроводе. Поэтому мощность Рк, потребляемая трансформатором при опыте короткого замыкания, расходуется на нагревание проводов обмоток (на потери в меди Рм), т. е. Рк= = Рм = 1и2гк, где /н— номинальный ток первичной обмотки.
Активное сопротивление короткого замыкания
полное сопротивление
t/к.
Iн
индуктивное сопротивление
Xк |
2 |
— Гк. |
Если опыт короткого замыкания производят при «холодном» (неработающем) трансформаторе, то параметры, короткого замы кания приводят к рабочей температуре 75° С. При изменении тем пературы меняется активное сопротивление и потери в обмотках.
56
Приведенные к температуре 75° С активное сопротивление и мощ ность потерь в обмотках равны:
г , = гк |
75+235 |
D |
п |
75+235 |
1----- |
и Рк75 = Рк |
----------Т+235 |
||
К75 К |
т + 235 |
к75 |
к |
|
где Т — температура обмотки при опыте короткого замыкания. |
||||
Так как реактивное |
сопротивление |
обмоток хк не зависит от |
температуры, полное сопротивление при температуре 75° С
Напряжение короткого замыкания, его активная и реактивная составляющая в процентах при температуре 75° С равны:
h i
При испытании трехфазного трансформатора во все выражения подставляют фазные значения токов, напряжений и мощности для одной фазы.
Соотношение активных и реактивных сопротивлений и состав ляющих напряжения короткого замыкания зависит от номиналь ной мощности трансформатора. У трансформаторов малой мощ ности (до нескольких киловольтампер) активное сопротивление гк больше реактивного хк и активная составляющая напряжения короткого замыкания «а больше реактивной составляющей их. Для трансформаторов больших мощностей (сотни и тысячи киловольтампер) соотношение обратное, т. е. гк< х к и иа<Сих.
С увеличением номинальной мощности увеличиваются сечения проводов обмоток, так как увеличиваются номинальные трки. По этому активное сопротивление, обратно пропорциональное сечению проводов, уменьшается и активная составляющая напряжения ко роткого замыкания также уменьшается.
Реактивная составляющая напряжения короткого замыкания увеличивается с увеличением мощности трансформатора. Это объ ясняется тем, что реактивное сопротивление обмоток трансформа тора обусловлено потоками рассеяния, магнитные линии которых
•замыкаются по немагнитной среде и сцеплены с проводами той обмотки, токами которой они создаются. Чем больше номинальная мощность трансформатора, тем больше сечение проводов обмоток и объем, занимаемый обмотками. Поэтому увеличиваются как,по токи рассеяния, так и реактивная составляющая напряжения ко роткого замыкания.
Реактивная составляющая напряжения короткого замыкания зависит также от рабочих напряжений обмоток, увеличиваясь с увеличением напряжения. Так, длй трансформаторов с номиналь
57
ной мощностью 180 ква при напряжении первичной и вторичной обмоток 35 и 3,15 кв реактивная составляющая напряжения корот кого замыкания «*= 3,8%, а при напряжении обмоток 35 и 10,5 кв «*= 6%. У трансформатора с номинальной мощностью 20 000 ква при напряжении обмоток 38,5 и 11 кв «*=7,9%, а при напряжении обмоток 121 и 38,5 кв «*=10,4%.
При увеличении рабочих напряжений обмоток трансформатора увеличиваются изоляционные промежутки, что увеличивает как по токи рассеяния, так и реактивные сопротивления обмоток.
§ 22. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАБОЧИХ СВОЙСТВ ТРАНСФОРМАТОРА ПО ДАННЫМ ОПЫТОВ ХОЛОСТОГО ХОДА И КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ
Свойства трансформатора при работе под нагрузкой могут быть определены непосредственным его испытанием. Если включить трансформатор на какую-либо нагрузку и изменять ее, то по пока заниям приборов можно судить, каким образом будет изменяться напряжение на зажимах вторичной обмотки и к. п. д. трансформа тора. Однако такое определение рабочих свойств трансформатора имеет недостатки. При испытании трансформатора под нагрузкой расходуется очень много электроэнергии; тем больше, чем больше мощность трансформатора. Для создания активной, индуктивной и емкостной нагрузки необходимо очень громоздкое оборудование (реостаты, индуктивные катушки и конденсаторы). Кроме того, при непосредственном испытании трансформатора получаются не точные результаты.
Все рабочие свойства трансформатора можно определить по данным опытов холостого хода и короткого замыкания. На произ водство опытов холостого хода и короткого замыкания тратится сравнительно мало энергии; при этом отпадает надобность в гро моздком нагрузочном оборудовании и результаты получаются очень точные.
При опыте холостого хода измеряют напряжение первичной и вторичной обмоток Ui и £/г, ток холостого хода /0 и потребляемую при холостом ходе мощность Я0. По данным опыта холостого хода определяют коэффициент трансформации k\ потери в стали Яст; полное, активное и реактивное сопротивления трансформатора при холостом ходе. |
По данным опыта короткого замыкания определяют потери в обмотках Яки при номинальном токе, полное zK, активное гк и ре активное сопротивления трансформатора при коротком замыка нии, а также напряжение короткого замыкания «к, активную «а и реактивную «*■ составляющие напряжения короткого замыкания.
Напряжение на зажимах вторичной обмотки трансформатора изменяется в зависимости от его нагрузки. Это происходит вслед ствие падения напряжения в сопротивлениях обмоток от нагрузоч ного тока. Процентное понижение вторичного напряжения при лю бой нагрузке
68
Ды% = р («а cos Ф3-Ь ых sin ф2), где (3 = -^_. |
|
|
^211 |
Напряжение вторичной обмотки при нагрузке |
|
{/2= t/2_0 ^1 — |
в) где U 2-o — напряжение при холостом ходе. |
По данным опытов холостого хода и короткого замыкания мож но определить к. п. д. трансформатора при любой нагрузке:
|
________ р р п COS ф2____________________ РрЧ~Р2Р1C_________ |
|
||||||
|
(ЗРИCOS фо+ Р0+ Р 2Рк |
|
pPn cos фг+Р0+ Р 2Рк ’ |
|
||||
Пример. Пусть при испытании трехфазного трансформатора номинальной |
||||||||
мощности Рп=75 ква, обмотка ВН |
которого соединена в звезду, а обмотка |
|||||||
НН — в |
треугольник, |
при |
холостом |
ходе получили следующие данные: Ui— |
||||
■=10 кв, |
Ui—400 в, |
/ 0=0,325 а, Ро=590 |
вт. При опыте |
короткого |
замыкания |
|||
(опыт производился при работавшем трансформаторе) |
получили |
следующие |
||||||
данные: UK= 550 в, / в=4,35 |
а, Рк—1875 вт. |
|
|
обмотки и |
||||
Определить параметры трансформатора, напряжение вторичной |
||||||||
его к. п.д. при нагрузке, |
равной 0,25 Р н, 0,5 Рп, 0,75 Ра и Рп; cos <р=1 |
и 0,8 (ин |
||||||
дуктивный характер нагрузки). |
|
|
|
|
||||
Решение. По данным опыта холостого хода находим: |
|
|
||||||
|
|
|
|
Vi |
10 000 |
|
|
|
|
|
|
А = - |
|
= 14,5; |
|
|
|
|
|
|
|
V z u 2 |
Ь 73' 400 |
|
|
|
|
|
|
|
Рст= — = — |
=197 вт; |
|
|
|
|
|
г0=- |
Ux |
10 000 |
|
|
||
|
|
|
= 17 800 ом; |
|
|
|||
|
|
|
|
1,73-0,325 |
|
|
||
|
|
|
|
Рст |
197 |
. огп |
|
|
|
|
|
|
г0= —— = ---------=1860 ом; |
|
|
||
|
|
|
|
/* |
0,106 |
|
|
|
|
х0 = у |
ч |
— f 2 = y i 7 800s — 18602=17 700 ом. |
|
По данным опыта короткого замыкания находим:
|
Р к н = ^ г= 625 sm; |
||
2к-- ик |
О |
|
|
550 |
-=73,5 ом; |
||
|
|||
|
У~31я |
3-4,35 |
|
|
|
625 |
|
|
|
=32,8 ом; |
|
|
|
4,352 |
|
гк= У |
22 — г2 = 1 /7 3 ,5 2 — 32,82=65,8 ом; |
||
ик%= 7цгк • 100= |
4.35- |
73,5 |
|
5760 |
100=5,5% ; |
||
|
и* |
|
|
и,% = |
Iигк-.100= |
4.35- |
32,8 . |
5760 |
100= 2 ,6%; |
||
|
и„ |
|
59