книги из ГПНТБ / Векслер, М. С. Измерительные приборы с электростатическими механизмами
.pdf2.Второй член характеризует температурную погрешность от изменения приращения емкости в зависимости от угла по ворота измерительного механизма со стороны компарирующего напряжения при изменении внешней температуры.
3.Третий член обусловлен температурным коэффициентом упругости материала растяжек, на которых укреплена подвиж ная часть. Величина температурной погрешности, вызываемой этой причиной, тем меньше, чем меньше величина остаточного момента растяжек. Так как для преобразовате
лей компараторов M7/Af2<Cl, то влияние этой составляющей погрешности в дальнейшем не рассматривается.
Таким образом, основными составляющими температурной погрешности преобразователя компаратора являются относительные изменения приращения емкости элементов в зависимости от угла поворота подвижной части при измене нии внешней температуры, которые по существу являются температурными коэффициентами емкости соответствующих механизмов. Тогда вы ражение (4-65) запишется в виде:
|
|
Т< |
т »>- (У- |
|
|
|
|
|
где Pi |
и Рг — температурные |
коэффициенты |
Рис. 4-14. Кон |
|||||
емкости элементов преобразователя. |
|
|
структивная |
|||||
Определим |
температурный |
коэффициент |
схема элемента |
|||||
измерительного |
||||||||
емкости |
элемента |
измерительного |
механизма |
механизма пре |
||||
преобразователя |
(рис. 4-14). При анализе прини |
образователя |
||||||
маем, что при изменении температуры отсутст |
|
|||||||
вуют деформации в конструкции. |
|
|
|
|
||||
Температурный коэффициент емкости элемента измеритель |
||||||||
ного механизма |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р = |
4С |
дС |
1 дг |
1 |
dS |
1 dd |
(4-66) |
|
dt |
dt |
S |
dt |
dt |
|||
|
|
Это равенство представляет собой алгебраическую сумму температурных коэффициентов диэлектрической проницаемости диэлектрика, площади электродов и зазора между ними.
Первое слагаемое в (4-66) представляет собой сумму тем пературных коэффициентов диэлектрической проницаемости воздуха рев и твердого диэлектрика Ред
— ~ — Рев+ Рад- |
(4-67) |
Наличие твердого диэлектрика обусловлено конструктивной изоляцией между подвижным и неподвижным электродами.
131
Второе слагаемое выражения (4-66) определяет температур ную погрешность, зависящую от изменения активной площади электродов и платы, на которой они закреплены. Учитывая, что площадь выражается произведением линейных размеров, можно написать:
_ 1_ dSj_ * 2 р э, dt
где рэ — температурный коэффициент линейного расширения ма териала электрода.
Неподвижные электроды механически жестко связаны с пла той, в связи с чем .
1 |
dS2 |
_oft |
о |
^ |
ZpA’ |
где рд — температурный коэффициент линейного расширения диэлектрика.
Таким образом,
1 |
dS |
\ |
as. |
dS2 = 2рэ+2Рд. |
(4-68) |
S |
dt |
Si |
dt |
dt |
|
Третье слагаемое выражения (4-66) определяет температур ную погрешность, обусловленную неодинаковым зазором между электродами — подвижным и неподвижным. Приняв условно, что ось для каждого элемента как бы закреплена в центре ме ханизма, можно считать, что при этом допущении центр меха низма является неподвижной базой, общей для подвижного и неподвижного электродов.
Конструктивная схема элемента для расчета осевой состав ляющей температурной погрешности приведена на рис. 4-14. При симметричном расположении подвижного электрода в за зоре можно записать для элементов крепления неподвижных электродов
D = 2d-\-qJrm-\-k-\-h.
Для подвижного электрода
Dx = |
-j- fe -j- /i — |
-j-1, |
где l — d + m + k + h — длина оси от условной базы до места креп ления подвижного электрода.
Откуда
d = l—т —k —h. |
(4-69) |
Продифференцировав (4-69) по температуре, получим
дй |
dl |
dm |
dk |
dh |
(4-70) |
|
dt |
~~ dt |
dt |
dt |
dt |
||
|
132
Однако
1 |
d m |
(4-71) |
|
т |
dt |
||
|
|||
Подставив (4-71) в |
(4-70), получим |
|
|
— Y I^Po—(я*Рэ+ ^Ра~Ь^Рд)]- |
(4-72) |
С |
учетом (4-67), (4-68) и (4-72) выражение (4-66) можно |
|
записать в виде: |
|
|
|
Р = Р „ + Р „ + ф р » + ( 2 - ^ ) р , + ( 2 - А ) |! _ |
А {,1. |
В |
связи с конструктивно-технологическими |
трудностями |
всегда имеет место несимметричное расположение подвижного электрода в рабочем зазоре, т. е. подвижный и неподвижный электроды смещены относительно друг друга в осевом направле нии. В этом случае воздушные зазоры по обе стороны подвиж ного электрода не равны между собой.
Пусть асимметрия расположения подвижного электрода при
вела к изменению |
величины зазора, с одной стороны на |
+Аd, |
а с другой стороны на —Ad (см. рис. 4-9, а). |
|
|
Обозначим относительное изменение зазора |
|
|
|
p = Ad/d. |
(4-73) |
Для анализа влияния асимметрии зазора воспользуемся вы |
||
ражением (4-70). |
При этом будем считать, что температурные |
|
коэффициенты |Зо, |
Рэ, Pfe и рд не изменятся по сравнению с ко |
|
эффициентами в предыдущем варианте. |
|
|
Тогда с учетом (4-73) температурный коэффициент измери |
||
тельного механизма с уменьшенным зазором |
|
|
1 |
а (1 — р) |
|
d (1 — р ) |
d t |
|
|
1/(1 — р)Ро— т Р з — *рЛ— Ард] |
(4-74) |
d ( \ ~ p ) |
|
|
и с увеличенным зазором |
|
|
1 |
а (1 + р) |
|
d. (1 + р ) |
d t |
|
|
- [/(1 + Р) Ро— /«Р—э W k — ЛРД]. |
(4-75) |
d ( l + p )
133
При параллельном соединении этих емкостей общий темпе ратурный коэффициент будет:
_ Р/-1 + $dC2 |
(4-76) |
|
~Сг + С2
где Сi и С2— емкости элемента при асимметрии зазора. Примем емкости
k |
„ |
k |
(4-77) |
С1= d(l~p) |
С2- |
d(l+p) |
|
Преобразовав выражение (4-76) с учетом (4-77), получим |
|||
Pd- V ^ (1 + |
P) + |
^ (1“ P)]- |
(4‘78) |
Подставив в (4-73) значение (3/ из (4-74) и |3/' из (4-45), |
|||
получим после преобразований |
|
|
|
Pd = -^[iPo-(mP,+ fepA+ ftpfl)i± ^ ‘ . |
(4-79) |
Как видно из (4-79), при осевом смещении подвижного элек трода температурный коэффициент зазора |3<г зависит от вели чины относительного смещения р. Влияние р оказывается тем больше, чем меньше зазор и чем больше величина I. Если учесть, что в элементах измерительного механизма преобразователя отклонения зазоров могут иметь разные знаки, то усложняется получение взаимной компенсации температурных коэффициен тов p<i элементов [65].
Анализируя в каждом конкретном случае допустимую вели чину смещения электродов и принимая соответствующие конст руктивно-технологические меры, следует выбирать размеры и материалы деталей измерительного механизма (оси, электродов, плат, колонок и т. д.) так, чтобы получить необходимые значе ния температурных коэффициентов емкости измерительного ме ханизма, обеспечивающие снижение либо даже ликвидацию температурной погрешности преобразователя компаратора.
Исследования температурной погрешности образцов преоб разователей [15] позволили получить значения уt, достигающие 0,004—0,005%/10° С при соответствующей калибровке компа ратора.
4-6. Конструкции преобразователей компараторов
Для реализации метода одновременного компарирования ис пользуются различные конструкции измерительных механизмов преобразователей компараторов.
В компараторе с электростатическим преобразователем, раз работанном во ВНИИМ им. Д. И. Менделеева [89, 90] для по верки ваттметров на повышенных частотах момент, обусловлен
134
ный измеряемым параметром, создается электростатическим ме ханизмом, а направленный встречно момент от постоянного тока создается магнитоэлектрическим механизмом (см. рис. 5-2). Электростатический измерительный механизм выполнен в виде двух параллельных плат, на которых укреплены неподвижные электроды — квадранты. Для регулирования положения непод вижных электродов по высоте, взаимного расстояния и наклона между плоскостями неподвижных электродов в конструкции предусмотрены три регулировочных винта. Подвижный электрод в виде бисквита из дюралюминиевой фольги закреплен на оси из дюралюминиевой трубки, на которой укреплены также рамка магнитоэлектрического механизма и зеркало. Рамка переме щается в поле постоянного магнита, находящегося под электро статическим механизмом.
Подвижная часть укреплена на подвесе из бронзы, к обоим концам которого припаяны крючки. Аналогичные крючки име ются на оси подвижной части и на верхней части корпуса при бора. Длина подвеса равна 100 мм. Успокоение подвижной части преобразователя компаратора осуществляется бисквитом, дви жущимся между неподвижными электродами. При этом время успокоения не превышает 5 сек.
Подключение преобразователя компаратора в измерительную схему осуществляется с помощью зажимов, закрепленных на изоляторах из янтаря.
Разработанный во ВНИИЭП преобразователь компаратора типа С729 состоит из двух электрометрических элементов, сов мещенных на одной оси таким образом, чтобы моменты, созда ваемые каждым из элементов, были направлены навстречу друг другу.
Измерительный механизм электростатического преобразова теля компаратора вместе с фотоэлектрическим преобразовате лем угла поворота конструктивно выполнен в виде одного блока (рис. 4-15). Электроды нижнего 4 и верхнего 9 элементов укреп лены на соответствующих керамических платах — 5 и 8. Для снижения погрешности от поляризации неподвижные электроды выполняются ступенчатыми, а поверхность платы между непод вижными электродами металлизируется и соединяется с под вижным электродом (см. гл. 2). Оба элемента укреплены на металлической обойме 12. Взаимное расстояние между элемен тами фиксируется тремя керамическими втулками 19. Подвиж ная часть 15 с электродами 3 я 11 крепится на растяжках 13 посредством амортизационных пружин 14 к обойме 12. Ось под вижной части для повышения стабильности механизма выпол няется из керамики. Измерительный механизм преобразователя закреплен через нижнюю плату 5 в трех точках на основании 2 корпуса, не имея с ним электрического контакта. Для ликвида ции взаимного влияния элементов и влияния корпуса измери тельный механизм снабжен системой экранов 1, 6, 7 и 10.
135
Для снижения погрешностей от КРП и изменения частоты, а также для обеспечения стабильности этих параметров во вре мени измерительный механизм помещен в герметичный корпус. Герметизация узла корректора осуществлена с помощью ме таллической диафрагмы. Для выводов 16 использованы стеклян ные проходные изоляторы.
11 12 13 П
Снижение влияния момента растяжек производится с помо щью дополнительного электростатического устройства, совме щенного с успокоителем.
В преобразователе приняты меры тепловой защиты измери тельного механизма. Для снижения нагрева измерительного ме ханизма узел осветительной лампы теплоизолирован экраном 17 из пенопласта. На пути светового потока осветительной лампы расположен теплозащитный фильтр, поглощающий инфракрас ные лучи. Помимо теплоизолирующего экрана измерительный механизм помещен в толстый медный тепловыравнивающий корпус 20. В теплоизолирующие экраны помещены также фото резисторы.
136
Измерительный механизм и фотопреобразователь размещены на массивном литом основании 21, обеспечивающем стабиль ность свойств преобразователя компаратора. Подключение пре образователя в измерительную цепь осуществляется посредст вом коаксиальных разъемов 18.
Преобразователь |
электростатического компаратора SQi |
(Япония) выполнен |
на базе квадрантного электрометра |
(рис. 4-16). |
|
Р и с . 4 -16 . К он ст р у к ти в н а я сх е м а о д н о эл ем ен т н о г о эл ек тр о ста ти ч еск о го к ом п а р а т о р а S Q i (Я п о н и я )
Система неподвижных электродов 11 установлена на дер жателях 10, изготовленных из кварца. Верхние электроды кре пятся неподвижно к стойкам 2, а нижние для регулировки рабочего зазора могут перемещаться в вертикальном направле нии вращением ручки 6, которое передается через зубчатую пе редачу 15. Чтобы избежать поворота неподвижных электродов при регулировке зазора, в измерительном механизме имеется направляющая 1, а для ограничения вертикального перемеще ния— упор 12. Неподвижные электроды диаметром 90 мм и
137
толщиной 4 мм выполнены из латуни. Подвижный электрод 14 имеет форму бисквита диаметром 50 мм, а угол, образованный сторонами электрода, равен 50°. В центральной части электрода закреплена трубка из листового алюминия, являющаяся осью 7 подвижной части, на которой установлено плоское зеркало 8 диаметром 5 мм. Верхняя часть оси заканчивается крючком для крепления подвижной части к подвесу, представляющему собой 48 пар нитей из фосфористой бронзы длиной 200 мм\ на нижнем конце подвеса также закреплен металлический крючок. Конструкция крючков обеспечивает надежное взаимное меха ническое и электрическое соединение. Верхний конец подвеса прикреплен с помощью плавленого кварца к устройству для вертикального перемещения и вращения подвижного электрода посредством соответствующих регулирующих ручек 4 и 5.
Для стабилизации параметров измерительного механизма и снижения КРП электроды покрываются золотом путем катод ного распыления.
Измерительный механизм помещен в металлический корпус 13 с окном 9 для индикации положения подвижной части. Уст ройство индикации выполнено по типу зеркального гальвано метра со шкалой, находящейся на расстоянии около 2 м от собственно электрометра.
Подключение к прибору измеряемого напряжения произво дится посредством зажимов 3, установленных на изоляторах из кварца.
Глава пятая
РАСШИРЕНИЕ ВОЗМОЖНОСТЕЙ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПРИБОРОВ
С ЭЛЕКТРОСТАТИЧЕСКИМИ МЕХАНИЗМАМИ
5-1. Состояние вопроса
В последнее время достигнуты значительные успехи в созда нии электростатических приборов прямого преобразования вы сокой точности, до класса 0,05 (см. гл. 3). Дальнейшее увели чение точности приборов прямого преобразования наталкива ется на ряд трудностей, часть которых непреодолима. Одной из таких трудностей является невозможность снижения погрешно сти отсчета* связанная с ограничением длины шкалы. При по вышении точности выше класса 0,05 габариты приборов стано вятся неприемлемыми. К точным приборам прямого преобразо вания предъявляются также высокие требования в отношении стабильности. Именно этой свойство прибора определяет дости жимый класс точности прибора и его метрологическую надеж
138
ность. Выполнить эти требования у приборов прямого преобра зования не удается, что и ограничивает возможности их совер шенствования.
В связи с этим представляют интерес приборы и устройства, которые позволяют преодолеть указанные затруднения и суще ственно повысить точность измерения. К таким измерительным средствам относятся приборы, основанные на методе компарирования, в которых за счет калибровки непосредственно перед измерением могут быть в значительной степени снижены по грешности от нестабильности и от влияния изменения окружа ющих условий по сравнению с такими же погрешностями у при боров прямого преобразования, не говоря уже о широких возможностях повышения точности отсчета. Таким образом, точ-
Ф |
б) |
СЕН
{» н |
С Е } |
Ш |
□ |
|
Рис. 5-1. Структурные схемы компараторов: а —с ручным уравнове шиванием; 6 —со статической схемой автоматического уравновешива ния; в — с астатической схемой автоматического уравновешивания
ность измерения компараторами переменного тока может быть получена значительно выше, чем у приборов прямого преобра зования.
Использование электростатических преобразователей воз можно в различных структурных схемах устройств, выполнен ных на основе компараторов моментов.
Простейшая структурная схема такого устройства приведена на рис. 5-1, а. Схема предполагает ручное уравновешивание и измерение компарирующего напряжения. Она включает в себя следующие основные узлы: электростатический преобразователь 2, регулируемый источник постоянного напряжения 3, измери тель постоянного напряжения 4 и индикатор равновесия 1. При ручном уравновешивании и регулировке постоянного напряже ния время измерения оказывается довольно большим, а про цесс утомительным.
Шагом вперед на пути совершенствования метода компарирования с точки зрения удобства работы является автоматиза ция компенсации вращающего момента, создаваемого измеряе мым параметром переменного тока, моментом, создаваемым постоянным током. При введении элементов автоматизации не обходимая величина компарирующего напряжения, подаваемая на второй элемент измерительного механизма преобразователя, устанавливается автоматически. Автоматическая отработка ком-
139
парирующего напряжения возможна путем построения схем на основе статического и астатического принципов регулирования.
При отработке компарирующего напряжения по статической системе регулирования (рис. 5-1, б) измеряемое напряжение Ui отклоняет подвижную часть преобразователя 2. Это приводит к появлению напряжения на выходе преобразователя 3 угла поворота, которое затем усиливается усилителем 4. Выход уси лителя, подключенный к электростатическому преобразователю 2, создает компарирующее напряжение для компенсации вра щающего момента от измеряемой величины. Напряжение вы хода усилителя измеряется измерительным устройством 1.
При астатической схеме отработки компарирующего напря жения (рис. 5-1, в) элементы схемы 1, 2 я 3 выполняют те же функции, что и по схеме статической отработки. Компарирую щее напряжение снимается с регулируемого делителя напряже ния 5, который управляется блоком управления 4 с интегрирую щим звеном. Питание делителя напряжения должно произво
диться от высокостабильного источника постоянного напряже ния.
Электростатический преобразователь компаратора и преоб
разователь угла отклонения обычно конструктивно объединены
(см. гл. 4).
На базе измерительных механизмов преобразователей ком параторов могут выполняться цифровые приборы переменного тока, обеспечивающие практически неограниченную точность отсчета. Например, для пятиразрядного отсчетного устройства погрешность отсчета составляет 0,001%, что недостижимо для аналоговых отсчетных устройств.
Поскольку выпускаемые цифровые приборы ограниченно применимы для точных измерений в широком диапазоне частот при искаженной форме кривой, представляется целесообразным в качестве одного из направлений развития точных измеритель ных устройств создание гибридных устройств, сочетающих элек
тростатические измерительные преобразователи и цифровые отсчетные устройства.
5-2. Измерительные устройства для точных измерений
В последнее время появился ряд предложений по реализа ции метода компарирования на базе электростатических преоб разователей, обеспечивающих точные измерения в широком диапазоне частот как у нас в стране [11, 13, 80, 90], так и за ру бежом [93, 98, 114, 115] (табл. 5-1).
Двухсистемные компараторы. До недавнего времени единст венным практическим использованием компаратора электроста тической системы являлся компаратор для поверки ваттметров на повышенных частотах [89]. В этом компараторе используется измерительный преобразователь (см. гл. 4), в котором момент от переменного тока создается электростатическим механизмом,
140