книги из ГПНТБ / Векслер, М. С. Измерительные приборы с электростатическими механизмами
.pdfподвижных электродов, неточное изготовление электродов, экс центриситет при повороте подвижной части, наличие КРП, термо-э. д. с. и поляризации. Некоторые из перечисленных выше факторов (КРП, термо-э. д. с., поляризация) были рассмотрены выше (см. гл. 2), и были указаны меры для уменьшения или ликвидации их влияния. В настоящем параграфе будут рассмот рены лишь геометрические факторы, вызывающие неидентичность элементов.
При отсутствии дополнительных моментов условие равнове сия компаратора имеет вид:
1 |
т i2 дСх |
1 т ,2 |
дС2 |
— |
U 1 -------- |
= ----- и 2 --------- |
, |
2 |
да |
2 |
да |
где U1— измеряемое напряжение; U2— компарирующее жение.
В идеально симметричной конструкции должно быть:
дСх _ дС2
да |
да ’ |
(4-51)
напря
при этом рабочая емкость Ci = C2. В этом случае Ui = U2, т. е. напряжения измеряемое и компарирующее равны.
Как видно из (4-51), неидентичность элементов при равенстве напряжений измеряемого и компарирующего может быть выз вана различным характером изменения дС/да.
Несовпадение электрического и механического нулей изме рительного механизма преобразователя, обусловленное перечис ленными выше причинами, практически имеет место в любом измерительном механизме ввиду сложности изготовления, сбор ки и регулировки. Возможна также неточность установки меха нического нуля, обусловленная недостатками устройства кор ректора.
В реальной конструкции всегда имеем
С\ ф Сг.
Тогда, приняв первый элемент за исходный, можно записать,
что
|
|
С2= Ci + АС. |
|
|
||
С учетом последнего равенства |
+ ± |
и 1 дШ |
|
|||
М _ L [/1 |
д (Cl ± |
|
(4-52) |
|||
2 |
да ~ 2 |
да |
||||
2 |
да |
|
||||
т. е. появляется дополнительный момент |
|
|
||||
|
м , = ± ± 1 Л ^ р ~ , |
|
(4-53) |
|||
|
|
2 |
да |
|
|
который вносит погрешность при компарировании.
121
При наличии дополнительного момента можно записать
М г= М 2 ± Л46,
откуда
M1 = M2( l ± ^ - ) = M2(l + Ye).
где у6— погрешность компарирования, обусловленная асиммет рией элементов.
Воспользовавшись (4-52) и (4-53), можно записать:
|
д ( АС ) |
|
д (АС) |
|
, |
да |
, |
да |
. |
Ye = ± |
-----------------d(Ct ± АС ) |
= + |
------------дСг |
|
|
|
|
||
|
да |
|
да |
|
Отношение производной приращения емкости (от асиммет рии конструкции) к производной ее полного значения прибли женно можно заменить отношением приращения емкости АС к значению емкости С2 для принятого угла отклонения подвиж ной части. Тогда:
АС
Ye
С "
Представляет интерес рассмотрение влияния отклонения раз меров конструкции от идеально симметричного положения на изменение емкости измерительного механизма одного элемента преобразователя компаратора.
При симметричном расположении подвижного электрода от носительно неподвижных емкость измерительного механизма
С = ^ - d
где k — геометрическая постоянная.
Емкость элемента измерительного механизма со смещенным на Ad подвижным электродом (рис. 4-9, а)
С + АС
откуда
k |
2kd |
d + A d |
d2— (Ad)2 ’ |
AC |
2k_ |
(Ad)2 |
2k |
(Ad)2 |
|
d |
d2— (Ad)2 |
d |
d2 |
||
|
Составляющая погрешности из-за несимметрии воздушных зазоров
АС |
Ad \2 |
(4-54) |
Сd
122
Как показывает (4-54), асимметричное расположение подвиж ного электрода ведет к увеличению погрешности компарирования.
Расчет влияния асимметрии воздушного зазора (табл. 4-1) показывает, что изменение зазора в пределах 0,004—0,006 мм вызывает погрешность от неидентичности, равную 0,01%.
Указанные изменения воздушных зазоров вполне возможны, так как технологически не осуществима абсолютно симметрич ная установка подвижных электродов.
Рис. 4-9. Конструктивная схема элемента измерительного механизма: а —со смещенным подвижным электродом; б —с расположением подвижного элек трода наклонно к оси; в — с эксцентричным расположением подвижной части; г — с взаимным наклоном электродов
Наряду с осевыми смещениями возможен и взаимный наклон электродов, который имеет место при не строго перпендикуляр ном расположении электродов относительно оси (рис. 4-9, б), а также при эксцентричном расположении подвижной части от
носительно неподвижных электродов |
(рис. 4-9, |
в). |
|
|||||
При |
этом |
емкость измерительного |
механизма на участке dr |
|||||
(рис. 4-9, г), |
определяемом радиусом г, |
|
|
|||||
|
|
dC = kx\ |
dS |
|
dS \ |
|
|
|
|
|
|
d — M r J ’ |
|
|
|||
|
|
|
d -f- Adr |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 4-1 |
|
|
Влияние погрешности |
от асимметрии |
|
|
|||
Величина |
Изменение зазора Ad, мм, вызывающее погрешность от асимметрии |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
зазора d , |
|
0,02 |
0,01 |
|
|
0,002 |
0,001 |
|
мм |
|
0,05 |
|
0,005 |
||||
0,6 |
0,01340 |
0,00850 |
0,006 |
|
0,00424 |
0,00268 |
0,00190 |
|
0,5 |
0,00111 |
0,00708 |
0,005 |
|
0,00354 |
0,00223 |
0,00158 |
|
0,4 |
0,00894 |
0,00567 |
0,004 |
|
0,00236 |
0,00148 |
0,00126 |
123
где d S — площадь участка измерительного механизма шириной dr; ki — постоянный конструктивный коэффициент.
Величина Adr может быть выражена в виде:
Adr= Adp Щ т
R
Проведя несложные преобразования, выполнив интегрирова ние и разложение в ряд, получим
С — Со-f- — Со |
Дфз |
Arfp 4 |
|
d |
d |
||
|
В этом выражении два последних члена определяют измене ние емкости измерительного механизма вследствие взаимного наклона электродов, так что
Arfp |
Афз 4 |
d 2+ 4о- с о |
d |
Составляющая погрешности от асимметрии, обусловленная наклоном электродов, имеет вид:
(4-55)
При Adp<0,3d можно пренебречь последним членом выраже ния (4-55) ввиду его малости.
Тогда
У* |
ф |
|
(4-56) |
3 |
|
||
|
|
||
Сравнение погрешности у6" |
по формуле (4-56) |
для случая |
|
взаимного наклона электродов |
с погрешностью у6' |
по формуле |
(4-55) для осевого перемещения электродов показывает, что значение последней примерно в три раза больше, чем первой.
Практически возможно также сочетание взаимного смещения и наклона электродов.
Погрешности у6' и у6" могут частично взаимно компенсиро ваться вследствие наличия асимметрии конструкции в обоих элементах измерительного механизма.
Рассмотрение конструкции любого электростатического изме рительного механизма позволяет сделать вывод о невозмож ности изготовления деталей и их сборки с требуемой точностью для получения необходимой идентичности. Поэтому .производят регулировку симметрии измерительного механизма преобразо вателя путем перемещения неподвижных электродов изменением зазора между некоторыми парами электродов или изменением их взаимного расположения. Такой процесс симметрирования является несовершенным, так как требует многочисленных пере-
124
сборок измерительного механизма — операций кропотливых и чрезвычайно длительных, которые не всегда приводят к требуе мым результатам. Не поддающаяся дальнейшему устранению погрешность от асимметрии (I на рис. 4-10) может достигать 1—2 %. Она характеризуется величиной
AU = UZ- U U
где Hi — измеряемое напряжение, U2— компарирующее напря жение.
Способы симметрирования путем перемещения электродов исключают возможность регулирования симметрии при работе
Рис. 4-10. Зависимость напряже |
Рис. 4-11. Схема выравнивания |
||||||
ния ДU от величины компарирую- |
характеристик |
элементов |
компа |
||||
щего напряжения |
|
|
ратора |
|
|||
1 — для |
измерительного механизма, |
|
|
|
|
||
в котором |
выравнивание |
характеристик |
|
|
|
|
|
элементов |
производится |
многократной |
КОМ ПараТОрОВ, а ТОЧНОСТЬ СИМ- |
||||
пересборкой; |
2 — для |
измерительного |
г |
г |
’ |
|
|
механизма с |
выравнивающим дели- |
МвтрИрОВаНИЯ ПрИ ЭТОМ ОКЗЗЫ- |
|||||
|
|
телем |
|
вается недостаточной. Наибо |
|||
|
|
|
|
лее целесообразным |
является |
электрический способ симметрирования с помощью регулируе мого делителя напряжения в цепи компарирующего напряже
ние.
Схема, обеспечивающая осуществление этого способа, приве дена на рис. 4-11. Вращающий момент от измеряемого напря
жения |
|
|
|
M ^ k i U l |
(4-57) |
|
Для компарирующего напряжения имеем |
|
|
M%— k2U2 , |
(4-58) |
где |
U2 — часть напряжения U2, снимаемая с делителя Ru Rzl |
|
ku k2— конструктивные постоянные. |
|
|
Ri |
Поскольку напряжение U'2 снимается с делителя RiR2, звено |
|
которого работает практически в режиме |
холостого хода |
125
(нагрузкой Ri является сопротивление изоляции электростати ческого прибора), отношение напряжений выразится в виде:
К |
R1 |
|
(4-59) |
и, |
Ri + R2 |
|
|
|
|
||
Из выражений (4-57), (4-58) и (4-59) получим, что для |
|||
выравнивания моментов необходимо |
установить |
коэффициент |
|
Ri |
I f |
fei |
(4-60) |
Ri ~Ь R2 г |
|
||
|
|
||
Противодействующая система должна быть чувствительнее, |
|||
так как только при ki< k2 выполнимо соотношение |
(4-60). |
Экспериментальная проверка выравнивания постоянных (см. 2 на рис. 4-10, на котором Ш = и 2 — U1) подтвердила возмож ность использования схемы (см. рис. 4-11) для электростатиче ских компараторов.
Таким образом, применение дополнительного делителя на пряжения для компарирующего элемента позволяет легко и с высокой точностью устанавливать необходимую идентичность между элементами измерительного механизма электростатиче ского преобразователя компаратора.
Механический противодействующий момент. Одной из основ ных причин, препятствующих получению высокой точности из мерения с помощью компаратора моментов, является наличие механического противодействующего момента. В реальном из мерительном механизме преобразователя компаратора растяж ками создается дополнительный момент Л47, обусловливающий появление одной из составляющих у7 погрешности компариро-
вания. Вследствие наличия момента |
уравнение моментов |
преобразователя компаратора можно представить в виде: |
|
М г^М ъ + Мт |
(4-61) |
Преобразуем последнее выражение: |
|
M t = Ma(1+S |
=M2(1+Y7)’ |
(4'62) |
где у7— погрешность некомпенсации. |
повышения |
|
Как видно из сравнения (4-61) и (4-62), для |
||
точности измерений необходимо, чтобы |
|
|
М2 » |
Мч. |
(4-63) |
Вместе с тем даже у самых тонких растяжек все же имеется небольшой противодействующий момент, который будет вно сить погрешность. Применение очень тонких растяжек создает трудности обеспечения механической прочности прибора, по вышает его чувствительность к сотрясению. Кроме того, малая величина поперечного сечения растяжек с малым противодейст вующим моментом не позволяет обеспечить достаточный пред
126
верительный натяг растяжек при сборке, что приводит к повы шению чувствительности прибора к механическим воздействиям.
В связи с этим наиболее целесообразным и эффективным путем для снижения влияния механического противодействую щего момента является его компенсация, т. е. создание дополни тельного момента, направленного противоположно моменту
Известен ряд способов компенсации механического противо действующего момента.
Для электростатического измерительного механизма наибо лее целесообразно применение электростатического компенса ционного момента. Компенсация, заключающаяся в использова,-
иии электростатической системы двух взаимодействующих меж ду собой плоских электродов,одни из ко торых расположен на подвижной части, а другой является неподвижным, описан в [39]. Между электродами подключен источник постоянного напряжения. Недо статком устройства является наличие дополнительных электродов, утяжеляю щих подвижную часть. Неудобство этой системы заключается также в необходи мости подачи дополнительного потен циала на подвижный электрод.
Для компенсации механического про тиводействующего момента растяжек для электростатических механизмов мо жет быть использовано устройство, кон
структивная схема которого приведена на рис. 4-12. В качестве подвижного электрода компенсатора используются крылья воз душного успокоителя. Неподвижные электроды 1 представляют собой две изолированные металлические пластины, расположен ные на стенках камеры успокоителя 3 по обе стороны от под вижного электрода— крыла успокоителя 2. На неподвижные пластины 1 подается вспмогательное напряжение для создания компенсирующего момента.
Подача напряжения на пластины вызывает индуцирование потенциала на подвижном электроде. Индуцированный потен циал на подвижной части совместно с потенциалом на непод вижных электродах вызывает появление дополнительного вра щающего момента, который компенсирует противодействующий момент растяжек.
Для получения требуемой компенсации противодействую щего момента растяжек результирующий электростатический момент устройства должен быть равен нулю при положении под вижного электрода симметрично относительно неподвижных и будет направлен противоположно моменту растяжек. Регули ровкой напряжения между обкладками можно достичь необхо димой компенсации. Остаточный момент может в этом случае
127
составлять не более 10% той величины, которую он имел при отсутствии компенсации. Исследования показали, что чувстви тельность измерительного механизма преобразователя компара тора растет по мере увеличения вспомогательного напряжения. Следует отметить, что преимуществом устройства является так же возможность использования в качестве источника вспомога тельного напряжения как постоянного, так и переменного тока.
Взаимное влияние цепей преобразователя. При создании пре образователей компараторов возникает вопрос о взаимном влия нии цепей измерительных механизмов. Наличие нежелательной электрической связи между отдельными элементами схемы при водит к ухудшению ее параметров, а в отдельных случаях и к полному нарушению работы преобразователя. Так, например, электрическая связь между элементами преобразователя компа ратора может вызвать ложное положение равновесия схемы.
Основными связями между элементами механизма являются емкостная связь и связь за счет общих токовых путей. Емкост ная связь может устраняться введением между элементами сис темы электростатических экранов, которые должны полностью перекрывать площадь электродов каждого из элементов преоб разователя и по возможности выходить за пределы электродов. Связь за счет общих токовых путей может иметь место в ос новном в преобразователях, в которых подвижные электроды обоих элементов соединены металлической осью. Эта связь опре деляется активными и реактивными сопротивлениями общих участков для токов различных цепей компаратора.
Иллюстрация системы экранов одной из возможных конст рукций преобразователя приведена на рис. 4-13.
Для снижения взаимного влияния элементов необходимо применение экранов 3, 4, 5 и 6, каждый из которых соединен с соответствующим подвижным электродом.
Представляют также опасность в отношении токов утечки все конструктивные детали, выполненные из диэлектрика, в част ности из керамики. Все изолирующие материалы ухудшают свои свойства с течением времени из-за поверхностной проводимости от влажности и загрязнения. Эффективным средством ликвида ции влияния токов утечки может являться применение эквипо тенциальной защиты, представляющей собой многослойную изо ляцию, между которой прокладываются металлические экраны, соединенные с соответствующими неподвижными электродами. Для измерительного механизма преобразователя компаратора многослойными должны выполняться втулки 2, фиксирующие взаимное расстояние между элементами механизма. Все нежела тельные токи утечки отводятся на металлические экраны 1. Тем самым ликвидируется их паразитное действие.
Применение указанного комплекса мер позволяет создавать преобразователи с погрешностью измерения, равной сотым и даже тысячным долям процента.
128
Температурная погрешность. Для показывающих электро статических приборов при увеличении класса точности выше 0,5 требуются специальные меры для ликвидации температурной погрешности, вызываемой в основном влиянием растяжек. Од-
Рис. 4-13. Конструктивная схема измерительного механизма двухэлементного преобразователя ком паратора
ним из путей снижения температурной погрешности показываю щих приборов на растяжках является ее компенсация [57]. Вместе с тем методы компенсации, пригодные для показываю щих приборов, неприемлемы для преобразователей компара торов.
5 М. С. Векслер |
129 |
Для определения температурной погрешности проведем ана лиз выражения для вращающего момента преобразователя ком паратора:
-X U |
\ ^ |
— U |
\ ----Г а = 0 . |
2 |
да |
2 |
да |
После преобразования и логарифмирования получим:
21nna + l n f - ^ - W l n f n ? ^ - - 2 W 'a '\ .
\ да ] \ да J
Дифференцирование последнего выражения с учетом изме нения его членов, зависящих от температуры, дает:
|
|
о dU2 |
д ( и 2. - ^ ------2Wa) |
д |
|
|||
|
|
V 1 |
да_________ / _____ |
|
||||
|
|
U2 |
у 2 _dCj_------ 2Wа |
|
дСг |
|||
|
|
|
|
да |
|
|
|
да |
Откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
_ |
dU2 _ |
U\d { |
)___________ dWa |
|
|
|||
1 |
1 \ да |
|
|
|||||
|
U2 |
2 U \ ^ — |
2Wa |
U \ — i----- 2Wa |
||||
|
|
|
да |
|
|
да |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
(4-64) |
|
|
|
|
|
|
|
ас2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
да |
Учитывая, |
что |
|
|
|
|
|
|
|
|
и\Л£±----2 Г а = 2Л42; |
— |
= 6^; |
Wa = M7, |
||||
|
да |
|
|
W |
|
|
|
|
умножив |
и разделив |
первый член |
(4-64) |
на |
dCi/da, получим: |
|||
|
|
|
(дСг |
|
I дС2 |
|
|
|
|
|
|
\ да |
|
V да |
|
(4-65) |
|
|
|
|
дС, |
|
дСг |
|
||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
да |
|
да |
|
|
Рассмотрение выражения (4-65) позволяет сделать следую щие выводы.
1. Первый член представляет собой температурную погреш ность, вызванную изменением приращения емкости с изменением угла поворота подвижной части со стороны измеряемого напря жения с изменением внешней температуры. На ее величину влияет также отношение моментов Mi и М2. Для компараторов это отношение весьма близко к единице.
130