книги из ГПНТБ / Юрчук, А. М. Расчеты в добыче нефти учеб. пособие
.pdf
|
|
41. |
Расчет потерь |
тепла по стволу |
скважины |
||
|
|
при |
паротепловой |
обработке 1 |
|
|
|
Задача |
61 |
|
по стволу скважины |
|
|
||
Потери |
тепла |
|
|
||||
|
|
|
^ |
~ K + rBkf(-z) |
ОН2 |
]■ |
|
|
|
|
2 |
|
|||
где Q — потери тепла по стволу скважины в ккал/ч; гв = 0,031 м — |
|||||||
внутренний радиус насосно-компрессорных труб; к = |
159 ккал/м2 • |
||||||
■°С • ч — суммарный коэффициент теплопередачи; Я,п |
= 0,245 ккал/ |
||||||
м • |
°С • ч — средний коэффициент теплопроводности горных пород; |
||||||
І (т) |
= 3,8 (по графику рис. 30) — функция времени, определяющая |
||||||
потери тепла в породе за время прогрева А= 10 сут; |
Т0 = 195° С — |
||||||
температура рабочего агента (пара) на устье скважины; |
0О= |
2° С — |
|||||
среднегодовая |
температура |
воздуха на |
устье скважины; |
Н = |
|||
= 1300 м — глубина |
интервала |
закачки рабочего |
агента; о — |
||||
= 0,0154° С/м — геотермический |
градиент. |
Следовательно, |
|
||||
2 • 3,14 • 0,031 • 159 • 0,245 |
[(195 — 2) 1300— 0’0154ѴІЭ-в°- ] |
= |
|||||
0,245 + 0,031-159-3,8 |
|
|
|
|
|
||
|
= 95 431 ккал/ч (400-10е Дж/ч). |
|
|
||||
Суммарные |
потери |
тепла |
|
|
|
|
|
Qo6 = 2AQt = 24*95431 »10 = 22903,4 тыс. ккал (96-109 Дж),
где t = 10 сут — время прогрева.
Общее количество тепла, подведенное к скважине,
Q' = iG = 672,9 • 300 000 = 201 870 тыс. ккал,
где і — энтальпия пара, характеризующая его тепловые свойства (при давлении 12 кгс/см2 и температуре 195° С і — 672,9 ккал/кг); = 300 т, или 300 000 кг, — весовой расход закачанного пара.
Количество тепла, дошедшего до забоя,
Q" = <?* - Qo6 = 201 870 тыс. ккал —22 903,4 тыс. ккал =
= 178 966 тыс. ккал (75 • 1010 Дж).
Процент потерь тепла
,' = ^ L ' 100= |
i |
i i f - 100= |
11-3 “/- |
1 Я. А. М у с т а е в и В. |
А. |
И л ю к о в. |
Паротепловая обработка |
■скважин на промыслах Башкирии. «Нефтепромысловое дело», 1967, № 8, с. 20—25.
250
42. Определение радиуса распространения тепловой волны 1
Задача 62
Для оценки величины зоны пласта, охваченной тепловой обра боткой, необходимо определить радиус распространения тепловой волны. Для этого можно пользоваться следующей формулой:
R-T. в = 1,5 | / 0 ,1 8 3 - ^ * ,
где Дт-В — радиус распространения тепловой волны в см; е"— сред ний коэффициент Джоуля—Томсона в °С см2/кгс; Q — установив шийся дебит скважины до снятия кривой восстановления темпера туры в см3/с; і — тангенс угла наклона температурной кривой; h — мощность пласта в см; ß* — коэффициент упругоемкости пласта
см2/кгс; |
t — время восстановления температуры в с. |
данных: |
|||
Определим радиус |
тепловой волны |
при |
следующих |
||
е = 0,29° С см2/кгс; |
Q — 661 см3/с; і = |
1,56; |
h = 2120 см; ß* = |
||
= 1,134 . IO'4; t = 73 |
500 с: |
|
|
|
|
Дт. в = 1,5 j/"0,183 |
0,29 • 661 • 73 500 |
:3930 см = 39,3 |
м. |
||
1,56 • 2120 • 1,134 -10- |
|||||
Такие |
температурные исследования пластов позволяют |
судить |
|||
о термодинамическом состоянии нефтяных и газовых коллекторов на значительном удалении от изучаемых объектов.
43. Определение скорости перемещения фронта горения и удельного расхода воздуха при методе ВДОГ [32]
Задача 63
Скорость перемещения фронта горения может быть определена по формуле
(12 |
+ п ) q k x |
|
и ф = |
2м~f 1 |
|
11, К |
||
яі+ 1 |
где Нф — скорость перемещения фронта горения в м/ч; п = 1,6 — отношение числа атомов водорода к числу атомов углерода в топливе; q = 3 м3/ч • м2 — удельный поток воздуха; к = 0,98 — коэффи циент использования кислорода воздуха; х = 0,21 — содержание кислорода в воздухе; z = 40 кг/м3 — концентрация топлива (со держание твердого остатка в единице объема пласта); т — отношение числа молей С02 к числу молей СО в газообразных продуктах го рения (стремится к бесконечности).
1 |
ІО. А. |
Б а л а к II р о в п др. Количественная оценка тепловой волны |
по кривым |
изменения забойной температуры. «Нефтяное хозяйство», 1970т |
|
№ 6, |
с. 37—41. |
|
251
При указанных данных находим скорость перемещения фронта горения:
|
(12 + |
1,6) - 3-0,98-0,21 |
= 0,002 м/ч=5,52 см/сут. |
|||||
|
«•2 4o( ' ^ - + 4 |
2 |
l ) |
|
||||
Удельный |
|
оо |
" |
|
|
|
||
расход воздуха |
|
|||||||
ч_ |
11,2 |
( |
2т~г1 |
I |
п \ |
11,2 -40- -Ьр |
||
|
\ |
іи+1 |
^ |
2 ) |
1280 м3/м3. |
|||
«Ф |
|
(12Ч* и) кх |
|
|
|
|||
|
|
|
|
(12 + 1,6) -0,98-0,21 |
||||
44. |
Гидравлический |
расчет промывки забойных |
||||||
песчаных пробок [17]
Задача 64
Произвести гидравлический расчет промывки водой забойной песчаной пробки, для чего определить давление на выкиде насоса, необходимую мощность двигателя, давление на забой скважины, время на промывку пробки и разрушающее действие струи.
Данные для расчета: глубина скважины Н = 2000 м, диаметр эксплуатационной колонны D = 168 мм; диаметр промывочных труб d = 73 мм; максимальный размер песчинок (зерен), составля ющих пробку, 6 = 1 мм; песчаная пробка находится в эксплуата ционной колонне выше фильтра.
Промывка ведется промывочным агрегатом ПАВ-80, который состоит из трактора С-80 с дизелем КДМ-46 максимальной мощ ностью (при 1000 об/мин) 93 л. с. и поршневого двухцилиндрового насоса двойного действия НГ-80. Этот насос имеет три скорости. Диаметр цилиндра 115 мм, длина хода поршня 250 мм.
Эксплуатационная характеристика |
агрегата ПА8-80 приведена |
||
ранее |
в табл. 27. |
п р о м ы в к а . 1. |
Гидравлическое сопротивле |
а. |
П р я м а я |
||
ние при движении |
жидкости в 73-мм трубах |
||
,, Я
K —h л 2е
где % = 0,035 — коэффициент трения при движении воды в 73-мм
трубах |
(см. табл. 22); dB = |
0,062 |
м — внутренний |
диаметр 73-мм |
||
промывочных труб; ѵп — скорость |
нисходящего |
потока |
жидкости |
|||
в 73-мм |
трубах (находится |
интерполированием |
из |
табл. |
22); g — |
|
ускорение свободного падения. Скорость движения жидкости в цент ральных трубах в см/с (приведена в табл. 22).
Подставив числовые значения в формулу, получим: при работе агрегата на I скорости
|
2000 |
1,522 |
= 133 м вод. ст.; |
^ = ^ ^ = ° ’035 - 0,062 |
2 ■9,81 |
|
|
при работе агрегата на II скорости |
|
||
7^ = 0,035 ■ 2000 |
2,152 |
266 м вод. ст.; |
|
0,062 |
2 • 9,81 |
|
|
252
при работе агрегата на III скорости
h± =- 0,035 • |
2000 |
4,242 |
1040 м вод. ст. |
|
2-9,81 |
||||
|
0,062 |
|
2.Гидравлическое сопротивление при движении смеси жидкости
с песком в кольцевом пространстве скважины
Я
h 2 = срЯ, D — dH 2g ’
где ер = 1,1—1,2 — |
коэффициент, |
учитывающий повышение гид |
равлических потерь |
в результате |
содержания песка в жидкости; |
X — коэффициент трения при движении воды в кольцевом простран |
||
стве; величина X определяется по разности диаметров 168-мм и 73-мм |
||
труб и равна 150 |
— 73 = 77 мм |
(150 мм — внутренний диаметр |
168-мм труб), что почти соответствует 89-мм трубам, для которых X = 0,034 (см. табл. 24); d„ = 0,073 м — наружный диаметр про мывочных 73-мм труб; ѵв — скорость восходящего потока жидкости в кольцевом пространстве в см/с (определяется интерполированием по табл. 23).
Определим сопротивление, возникающее при движении жидкости
спеском в кольцевом пространстве: при работе агрегата на I скорости
Я |
Vі_ |
|
|
|
2000 |
0,342 |
|
— фЯ D —du |
2g |
1,2-0,034 • 0,15—0,073 |
2 • 9,81 = 6,3 м вод. ст.; |
||||
при работе агрегата |
на |
II скорости |
|
|
|||
|
|
|
2000 |
0,4812 |
|
|
|
h2 = 1,2 *0,034» 0,15—0,073 |
19,62 |
12,9 |
м вод. ст.; |
||||
при работе агрегата |
на |
III скорости |
|
|
|||
Ла = 1,2-0,034* |
|
2000 |
0,9472 |
48 |
м вод. ст. |
||
0,15— 0,073 |
19,62 |
||||||
3. Потери напора на уравновешивание столбов жидкости раз ной плотности в промывочных трубах и кольцевом пространстве определяются по формуле К. А. Апресова (см. табл. 25):
ь |
3— |
(1 - m ) F l |
» |
п |
f |
где т = 0,3 — пористость песчаной пробки; F = 177 см2 — пло щадь сечения 168-мм эксплуатационной колонны; I = 12 м — вы сота пробки, промытой за один прием (длина двухтрубного колена тРУб); / — площадь сечения кольцевого пространства скважины в см2 (между 168-мм и 73-мм трубами); рп = 2,6— относительная плотность песка; рж = 1 — относительная плотность воды; ѵкр — скорость свободного падения песчинок (критическая скорость, определяется по табл. 52).
253
Т а б л и ц а 52
Критическая скорость падения песчинок ѵкр
Максималь |
Скорость |
Максималь |
Скорость |
Максималь |
Скорость |
ный размер |
свободного |
ный размер |
свободного |
ный размер |
свободного |
зерен, |
падения, |
зерен, |
падения, |
зерен, |
падения, |
мм |
см/с |
мм |
см/с |
мм |
см/с |
0,01 |
0,01 |
0,23 |
2,80 |
1,00 |
9,5 |
0,3 |
0,07 |
0,25 |
3,00 |
1,20 |
11,02 |
0,05 |
0,19 |
0,30 |
3,50 |
1,40 |
12,54 |
0,07 |
0,36 |
0,35 |
3,97 |
1,60 |
14,0 |
0,09 |
0,60 |
0,40 |
4,44 |
1,80 |
14,9 |
0,11 |
0,90 |
0,45 |
4,9 |
2,00 |
15,7 |
0,13 |
1,26 |
0,50 |
5,35 |
2,20 |
16,5 |
0,15 |
1,67 |
0,60 |
6,25 |
2,40 |
17,2 |
0,17 |
2,14 |
0,70 |
7,07 |
2,60 |
17,9 |
0,19 |
2,39 |
0,80 |
7,89 |
2,80 |
18,6 |
0,21 |
2,60 |
0,90 |
8,7 |
3,00 |
19,2 |
Подставив числовые значения в формулу, найдем потери напора: при работе агрегата на I скорости
(1- m ) F l |
|
|
|
(1—0,3) -177 -1200 |
X |
|||
|
|
|
|
|
|
|
135 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x [ | - ^ - ( l — Ц |
- ) - і ] |
= 955 |
см, |
или 9,6 |
м вод. ст.; |
|||
при работе |
агрегата |
на II |
скорости |
|
|
|
|
|
, |
(1—0,3) • 177-1200 |
Г 2,6 |
( А |
9,5 \ |
|
Л |
|
|
^з = ------------І35---------L ~ r l 1 _ |
484 j _ 1 J = |
|
||||||
|
= 1180 см, или 11,8 м вод. ст.; |
|
|
|||||
при работе агрегата на III скорости |
|
|
|
|
||||
7 |
(1—0,3) • 177 • 1200 Г 2,6 |
( А |
9,5 \ |
' |
л~\ |
|
||
|
135 |
L 1 |
V |
94,7 |
) |
J |
|
|
=1470 см, или 14,7 м вод. ст.
4.Гидравлическое сопротивление в шланге в вертлюге при дви
жении воды определяется по опытным данным, |
приведенным ранее |
||||||||
в |
табл. 26. |
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
При работе агрегата на I скорости сопротивление, возникающее |
||||||||
шланге и вертлюге (угольнике), составляет |
в |
сумме /і4 + |
hb = |
||||||
= 10,4 м вод. |
ст.; при работе на II скорости |
\ + hb = |
19,5 м |
||||||
вод. ст.; при |
работе |
на III скорости Л4 |
+ 1пь |
= 62,6 м вод. ст. |
|||||
|
5. Гидравлическое сопротивление в 73-мм |
нагнетательной |
ли |
||||||
нии от насоса до шланга (принимаем длину этой линии /„ = |
40 |
м): |
|||||||
|
при работе |
агрегата на I |
скорости |
|
|
|
|
|
|
|
h e ~ |
^ |
= 0,035-- |
40 • 1,522 |
= 2,7 |
м вод. ст.; |
|
|
|
|
dX B 2 g |
|
0,062 • 2 • 9,81 |
|
|
|
|
|
|
254
при |
работе |
агрегата |
на |
II |
скорости |
|
|
|
||||||
|
|
h6= 0,035- |
|
40 ■2,152 |
5,3 м вод. ст.; |
|||||||||
|
|
0,062 • 19,62 |
||||||||||||
при работе |
агрегата иа |
III |
скорости |
|
|
|
||||||||
|
|
ha= 0,035- |
|
40 ■4,242 |
20,7 м вод. ст. |
|||||||||
|
|
|
|
|
0,062 • 19,62 |
|
|
|
|
|||||
6. |
|
Давление на выкиде иасоса, |
определяемое суммой гидравли |
|||||||||||
ческих сопротивлений, будет: |
скорости |
|
|
|
||||||||||
при работе |
агрегата |
на |
I |
|
|
|
||||||||
Рн = |
|
Ьобщ |
hi + hg +А3+ |
/14+ |
hg + hg |
133 ~р6,3 —р 9,6 -р 10,4 -р 2,7 |
||||||||
~1сП |
|
|
10 |
|
|
|
|
~ |
|
|
10 |
|||
|
|
|
|
= -^р- = 16,2 кгс/см2 (1,6 МПа); |
|
|||||||||
при |
работе |
агрегата |
иа |
II |
|
скорости |
|
|
|
|||||
р н = |
266 + 12,9 + |
11,8 + 19,5+5,3 |
|
= |
JH|5_ = |
31)6 к гс/см 2 (3Д МПа); |
||||||||
при |
работе |
агрегата |
на |
III |
скорости |
|
|
|||||||
р „= |
1040+48 + 14,J + 62,6+ 20,7 |
= |
|
|
= |
1 1 8 ,6 |
кгс/см 2 (11,6 МПа). |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
7. |
|
Давление на забой скважины: |
|
|
|
|
||||||||
при |
работе |
агрегата |
на |
I |
|
скорости |
|
|
|
|||||
Рзаб |
|
(Н-р/гг-р hg) рж |
(2000+6,3 + 9,6)-1 |
: 201,6 кгс/см2 (19,8 МПа); |
||||||||||
|
10 |
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|||||
при работе агрегата на II скорости |
|
|
|
|||||||||||
|
Рзаб = (2000+l2f0+ 11,8)' 1 • |
|
202,5 кгс/см2 (19,85 МПа); |
|||||||||||
при работе |
агрегата |
на |
III скорости |
|
|
|
||||||||
|
|
Рзаб : |
(2000 + 48+14,7)-1 |
: 206,3 |
кгс/см2 |
(20 МПа). |
||||||||
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
8. |
Мощность, |
необходимая |
для промывки песчаной пробки: |
|||||||||||
при |
работе |
агрегата |
на |
I |
|
скорости |
|
|
|
|||||
|
|
|
лг |
йобщ<?Рж |
_ |
162 • 4,6 ■1 |
к |
Q „ |
„ |
|||||
|
|
|
|
75т)а |
|
|
|
75-0,65 |
|
|
Л- |
С<’ |
||
где Q — производительность |
агрегата иа |
I скорости (см. табл. 27); |
||||||||||||
рж — относительная плотность |
воды; |
р а = |
0,65 — общий механи |
|||||||||||
ческий к. и. д. агрегата; |
иа |
|
II |
скорости |
|
|
||||||||
при |
работе |
агрегата |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
315,5 |
|
■6,5 ■1 |
42 |
л. с.; |
|
||||
|
|
|
|
|
|
75 ■0,65 |
|
|
|
|
|
|||
255
при работе агрегата |
на |
III |
скорости |
N = |
1186 • 12,8 • 1 |
= 311 л. с. |
|
|
75 |
• 0,65 |
|
Агрегат имеет максимальную |
мощность двигателя 93 л. с., |
||
апотому работа его на III скорости невозможна.
9.Использование максимальной мощности промывочного агре
гата:
при работе на I скорости
К = N ' 100 - |
15,3• 100 |
16,5%; |
N макс |
93 |
|
при работе на II скорости
|
|
К |
42 • 100 |
= 45%. |
|
|
|
93 |
|
10. |
Скорость |
подъема |
размытого песка |
|
на |
I скорости |
агрегата |
|
|
ѵп = ѵв—укр= 0,34 — 0,095 = 0,24 м/с;
на II скорости агрегата
уп = 0,481 —0,095 = 0,39 м/с.
11. Продолжительность подъема размытой пробки после про мывки ее каждым коленом до чистой воды:
на I скорости агрегата
= Л_ = 2000 =8330 с _ 2 ч 19 мин;
ѵ „ 0,24
па II скорости агрегата
t = = 5120 с = 1 ч 25 мин.
12. Размывающая сила струи жидкости [3]. Сила удара струи промывочной жидкости может быть определена по следующей фор муле:
Р = 2 ,0 4 ^ г кгс/см2,
где Q — производительность агрегата в л/с; /ц = 30,2 см2 — пло щадь поперечного сечеиия струи жидкости, нагнетаемой в скважину
по 73-мм колонне; F = 177 см2 — площадь |
внутреннего попереч |
|
ного сечения 168-мм эксплуатационной колонны. |
||
При работе на I |
скорости |
|
р = 2,04- |
з о У т = 0 ’008 кгс/см2 |
(7’8 кПа); |
256
при |
работе на II скорости |
|
|
Р = 2,04 • 'зо2,5| 77 ~ 0,01(3 кгс/см2 (15,6 кПа). |
|
б. |
О б р а т н а я п р о м ы в к а . |
1. Гидравлическое сопро |
тивление при движении жидкости в кольцевом пространстве между 468-мм и 73-мм трубами:
при работе |
на |
I |
скорости |
|
|
|
|||
= X |
Н |
■ІР = |
|
0,034 |
|
200 |
0,342 |
5,2 м вод. ст.; |
|
|
|
0,15— 0,073 |
2 • 9,81 |
||||||
|
D d H 2g |
|
|
|
|
||||
при работе |
на |
II |
скорости |
|
|
|
|||
|
/^ = 0,034- |
|
2000 |
|
0,4812 |
10,8 м вод. ст.; |
|||
|
0,15— 0,073 |
2 • 9,81 |
|||||||
при работе |
на |
III |
скорости |
|
|
|
|||
|
hx= 0,034 • |
|
2000 |
|
0,9472 |
40 м вод. ст. |
|||
|
|
0,15— 0,073 |
2 ■ 9,81 |
||||||
2.Гидравлическое сопротивление при движении смеси жидкости
спеском в 73-мм трубах:
при работе на I скорости
h2 = cpÄ.-S- -jp- = |
1,2- 0,035 ■ |
2000 |
1,522 |
160 м ВОД. CT. |
||
“ В |
£>g |
|
|
0,062 |
*2-9,81 |
|
при работе на II скорости |
|
|
|
|
||
Ля = 1,2-0,035- 2000 |
|
2,152 |
= 320 |
м вод. ст.; |
||
|
|
0,062 |
|
19,62 |
|
|
при работе |
на III |
скорости |
|
|
|
|
А-2 = 1,2- 0,035 - 2000 |
4,242 |
1250 |
м вод. ст. |
|||
|
|
0,062 |
19,62 |
|
|
|
3. Потери напора на уравновешивание разности плотности жид кости в промывочных трубах и кольцевом пространстве:
при работе на I скорости
ь, = |
. ГРп. ( і |
|
_ |
1І = |
|
|
/ц |
L |
Рж \ |
ѵв |
) |
J |
|
|
|
|
||||
(1—0,3)-177-1200 |
Г 2,6 |
Л |
9,5 |
\ |
, |
|
30,2 |
|
* L 1 |
* \ |
152 |
/ |
1 |
= 7000 см, или 70 м вод. ст., |
|
|||||
где /ц = 30,2 см — площадь |
внутреннего |
сечения |
73-мм труб; |
|||
при работе на II скорости |
|
|
|
|
|
|
(1—0,3)-177-1200 |
Г 2 , 6 / , |
|
|
|
||
30,2 |
|
' L l |
\ 1 |
|
|
|
= 7250 см, |
или 72,5 |
м вод. ст.; |
|
|||
17 Зак аз 625 |
257 |
при работе на III скорости
h3 |
(1 - 0 ,3 ) 177-1200 |
Г 2,6 |
( л |
9,5 \ |
, |
30,2 |
' L 1 |
\ |
Ш ) |
|
|
|
|
=7500 см, или 75 м вод. ст.
4.Гидравлическое сопротивление в шланге и вертлюге при обратной промывке обычно отсутствует или оно ничтожно мало.
Гидравлическое сопротивление в нагнетательной линии будет
такое же, как и при прямой промывке: |
иа I скорости 1г6 = |
2,7 м, |
||||||||||||||
на II скорости hg = |
5,3 м и на |
III |
скорости hB = 20,7 м вод. ст. |
|||||||||||||
5. Давление на выкиде насоса, определяемое суммой гидравли |
||||||||||||||||
ческих |
|
сопротивлений: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
при |
работе на I скорости |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
Лобщ |
_ |
/іі + |
Л з+Л з + Ав |
5 ,2 + 1 6 0 + 7 0 + 2 ,7 |
_ |
237,9 |
_ |
|||||||
Р* ~ 10 |
|
|
|
|
10 |
|
~ |
|
|
10 |
|
|
10 |
|
||
|
|
|
|
|
= 23,8 кгс/см2 (2.3 МПа); |
|
|
|
|
|||||||
при |
работе на II скорости |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
10,8 + |
320 + |
72,5 + |
5,3 |
408,6 |
= |
40,9 кгс/см2. (4 МПа); |
||||||||
Рн |
|
|
10 |
|
|
~ |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
||
при |
|
работе |
|
на |
III |
скорости |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Рн |
|
40 + 1250+75 + |
20,7 |
1385,7 |
138,6 |
кгс/см2 |
(13,6 МПа). |
|||||||||
|
|
|
10 |
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
||
6. Давление на забой скважины: |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
при |
|
работе |
на |
I |
скорости |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Рзаб — |
|
(Я -+ Л 2+ |
Лз)рж |
_ |
(2000+160 + 70)-1 |
= |
223 |
кгс/см2 |
(21,8 МПа); |
|||||||
|
10 |
|
|
|
|
|
|
Ю |
|
|
|
|
|
|
|
|
при |
|
работе |
|
на |
II |
скорости |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Рзаб |
(2 0 0 0 + 3 2 0 + 7 2 ,5 )-1 |
= 239,2 |
кгс/см2 |
(23,4 МПа); |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
при |
работе на III скорости |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
(2000+1250 + 7 5 ) - 1 |
332,5 кгс/см2 |
(32,6 МПа). |
|
|||||||||||
|
|
Рзаб |
|
|
|
іо |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
7. |
Мощность, |
необходимая |
для |
промывки песчаной |
пробкиі |
|||||||||||
при |
работе |
|
на |
I |
скорости |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
^общ(?Рж |
237,9 -4,6-1 |
|
22,5 |
л. |
с.; |
|
|
||||
|
|
|
|
|
75Т)а |
|
75 • U,65 |
|
|
|
|
|
|
|||
при |
|
работе на |
II скорости |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
N = |
408,6 • 6,5 • 1 = 54,6 л. С. |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
75 • 0,65 |
|
|
|
|
|
|
|
|
258
при работе на |
III скорости |
|
|
|||||
|
|
|
|
д г |
1385,7 • 12,8 • 1 |
= 363 Л . с. |
||
|
|
|
|
|
75 • 0,65 |
|||
Работа иа |
III |
скорости |
невозможна. |
|
||||
8. |
|
Использование |
максимальной мощности промывочного агре |
|||||
гата: |
работе |
на |
I скорости |
|
|
|||
при |
|
|
||||||
|
|
|
|
ТУ-100 |
22,5-100 |
24,2%; |
||
|
|
|
|
ТУмакс |
93 |
|||
|
|
|
|
|
||||
при |
работе |
на |
II скорости |
|
|
|||
|
|
|
|
К |
|
54,6-100 |
58,8%. |
|
|
|
|
|
|
93 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9. |
Скорость подъема |
размытого |
песка: |
|
||||
при |
работе |
иа |
I скорости |
|
|
|||
уп= ув—укр = 1,52 — 0,095 = 1,42 м/с;
при работе на II скорости
уп = 2,15 -0,095 = 2,06 м/с.
10. Продолжительность подъема размытого песка: при работе иа I скорости
|
Я _ 2000 |
1410 с = 23,5 мин; |
||
|
ѵп |
1,42 |
||
|
|
|||
при |
работе иа II |
скорости |
|
|
|
t- |
2000 |
= 970 с = 16,2 мин. |
|
|
|
2,06 |
|
|
11. |
Размывающая |
сила |
струи жидкости |
|
Р= 2 , « ^ ,
где / = 135 см2 — площадь поперечного сечения струи жидкости, нагнетаемой в скважину по кольцевому пространству.
При работе на I скорости
Р = 2,04--, , . ’6' ■= 0,002 кгс/см2 (1,95 кПа);
ItJÖ *177
при работе на II скорости
Р = |
177 = 0,004 кгс/см2 (3,9 кПа). |
Как видно из расчетов, давление на выкиде насоса и давление на забой скважины при обратной промывке выше, чем при прямой
17* |
259 |