книги из ГПНТБ / Тарабанов, М. Г. Тепло- и массоперенос в камерах орошения кондиционеров с форсунками распыления учебное пособие
.pdfП р и л о ж е н и е II
Расчет экономической эффективности от внедрения форсунок двухстороннего распыления на заводах синтетического волокна
(по типовому проекту 4-05-299)
Экономическая эффективность от внедрения форсунок двухстороннего распыления в камерах орошения кондиционе ров определяется двумя основными факторами:
а) уменьшением затрат труда на чистку форсунок; б) снижением расхода электроэнергии на распылияание
воды.
Кроме того, имеется еще целый ряд факторов, также даю щих определенный экономический эффект. Так, сокращается расход оцинкованных труб на стояки, увеличивается срок службы форсунок, уменьшаются простои кондиционеров и т. д. Однако эти факторы в настоящем расчете не рассматри ваются, так как точный учет их весьма сложен.
1. Расчет экономии трудовых затрат на чистку форсунок.
Лабораторные и длительные производственные испытания, проведенные на Волжском заводе синтетического волокна, по казали, что форсунки двухстороннего распыления типа Ц2-7 практически не засоряются. Так, в прядильном цехе (наиболее тяжелом и ответственном по поддержанию климата) данные форсунки проработали без засорения на кондиционерах Кд120 более года, тогда как типовые форсунки требуют еже месячных чисток.
Затраты труда на чистку форсунок складываются из сле дующих операций:
а) снятие всех форсунок со стояков непосредственно в камере орошения;
б) разборка форсунок, их чистка и сборка в мастерской; в) установка форсунок на стояки в камере орошения.
200
По средним нормативным данным на Волжском и Даугавпилс’ском заводах синтетического волокна трудовые затраты на чистку форсунок в различных камерах орошения составля ют: Кд24003 — 60 чел-час; Кд 12003 — 40 чел-час; Кд12002 — 30 чел-час; Кд8003 и КдбООЗ — 20 чел-час; Кд8002 и Кд6002 — 15 чел-час. Чистка форсунок на каждом кондиционере произ водится в среднем один раз в месяц. Всего на заводе работа ют: 27 камер, орошения Кд24003; 6 — Кд12003; 2 — Кд8003; 9 — Кд12002; в химическом корпусе завода установлено 15 ка мер орошения Кд8002 и Кд6002; в опытном производстве ра ботают 3 камеры Кд8003 и 2 — Кд8002; камеры орошения меньшей производительностью в расчете не учитываются, что обеспечивает запас настоящему расчету.
Все кондиционеры с трехрядными камерами орошения ра ботают постоянно в течение года, а установки с двухрядны ми камерами — только в летний период, в течение четырех ме сяцев.
Тогда, суммарные годовые затраты на чистку форсунок по заводу составят
2 T i = (6027 + 4 0 - 6 + 2 0 - 5 ) |
- 1 2 + ( 3 0 - 9 + 1 5 - 1 7 ) - 4 = |
= 25620 |
чел-час. |
При установке форсунок двухстороннего распыления чис ло чисток iBгоду сокращается: для трехрядных камер ороше-
'ния до двух (чистки производятся только во время ремонтов кондиционеров из профилактических соображений); для двух рядных камер —до одной. Кроме того, за счет уменьшения числа работающих форсунок трудоемкость каждой чистки в трехрядных камерах сокращается в 1,5 раза.
Таким образом, суммарные трудовые затраты на чистку форсунок двухстороннего распыления за год составят
2Т2= (40-27-f 13-6+ 17-5) -2+ (30-90+15-17) =2991 чел-ч.
Годовая экономия трудовых затрат за счет замены типо вых односторонних форсунок КдЮ02-25 форсунками двухсто роннего распыления Ц2-7 всего по заводу составляет
ЭГОд = 25620—2991 = 22629 чел-часов,
или в денежном выражении с учетом разряда рабочих и усло вий труда
Эгод = 22629 -0,40 = 9052 рубля.
2. Расчет экономии электроэнергии, на распыливание воды. Применение форсунок двухстороннего распыления позволяет
201
значительно повысить эффективность камер орошения. За счет этого одни и те же параметры обрабатываемого воздуха можно достичь при распыливании в камере меньшего количе ства воды, что в итоге позволяет сократить расход электро энергии, потребляемой насосами.
А. Расчет потребления электроэнергии для кам^р орошения
стиповыми односторонними форсунками
1)Камера орошения Кд24003.
Расход воды в среднем составляет 550 м3/ч, а давление, развиваемое насосом при диаметре рабочего колеса 470 мм— 27 м. вод. ст. Тогда мощность, потребляемая электродвигате лем насоса 8НДв, равна
N |
550000 • 27 |
= 51 |
кет. |
||
3600 • |
102 • 0,78 |
||||
|
|
|
2) Камера орошения Кд12003.
Расход воды в среднем составляет 248 м3/ч, а давление, развиваемое насосом 8к-12а, равно 26 м. вод. ст. Мощность, потребляемая электродвигателем насоса, составляет
248000 • 26
23,7 кет.
Wl “ 3600 • 102 • 0,74
3) Камера орошения Кд8003.
Средний расход воды — 160 лР/ч, а давление — 28 м. вод.
ст. Тогда |
|
|
|
|
|
N, |
160000 ■28 |
= 16,3 |
кет. |
||
3600 • 102 • 0,75 |
|||||
|
|
|
|||
Расчетные значения |
потребляемой мощности полностью |
подтверждаются натурными замерами на действующих кон диционерах.
На основе данных, представленных Волжским заводом синтетического волокна, принимаем, что одновременно на за воде работают: 20 камер орошения Кд24003; 5 камер орошения Кд 12003; 4 камеры орошения Кд8003. Двухрядные камеры орошения, работающие на режиме изоэнтальпийного увлажне ния, не учитываются, поскольку получаемый для них экономи ческий эффект сравнительно мал, а для его увеличения необ ходимо заменить нососы.
202
Определим суммарное потребление электроэнергии насо сами камер орошения при использовании типовых односторон них форсунок
2N i= (51-20+23,7-5+16,3-4) -7200= 8 666 600 квт-ч.
Б. Расчет потребления электроэнергии для камер орошения с форсунками двухстороннего распыления
Наибольшая эффективность обработки воздуха имеет мес то при работе совместно первого и второго, по ходу воздуха, рядов форсунок и несколько меньшая — при работе одного среднего ряда. Однако использовать полностью преимущества двухсторонних форсунок при работе первого и второго рядов не представляется возможным, поскольку это связано с необ ходимостью замены установленного оборудования (насосов и электродвигателей). Поэтому рассмотрим возможность полу чения требуемых параметров воздуха при работе в камере орошения одного среднего ряда форсунок.
Для одноэтажной части главного корпуса и опытной уста новки (текстильные цеха) расчет наиболее целесообразно вы полнить на примере кондиционеров К-Ю5-+К-108, поскольку они работают в теплый и холодный период с максимальным расходом наружного воздуха.
Исходные данные для теплотехнического расчета:
а) |
начальные; параметры воздуха — Б = 26,0°С; |
|
б) |
11= 12,0 ккал/кг; |
|
конечные параметры воздуха — t2=14,8°C; |
||
|
12 = 9,7 ккал/кг. |
|
Расчет выполняем с использованием энергетических коэф |
||
фициентов. |
коэффициента |
|
Произвольно задаемся тремя значениями |
||
орошения: Вi = 0,6; В2 = 0,8; В3 —1,0 кг воды/кг |
воздуха. |
Тогда общий расход воды в камере орошения равен: Gwi= 240000-1,2-0,6= 172800 кг/ч;
Gw2=240000 • 1,2• 0,8= 230400 кг/ч; Gw3 = 240000 • 1,2• 1,0= 288000 кг/ч.
Принимаем к установке форсунки Ц2-7 с диаметром сопла
4,7 мм.
Общее число форсунок в камере орошения при работе од
ного ряда — 456 штук. Следовательно, |
расчетная производи |
|
тельность одной форсунки должна быть: |
|
|
172800 |
379 |
кг/ч; |
Чф, = 456 |
Чфз — |
230400 |
= 505 |
к гл\ |
456 |
|||
Чфз = |
288000 |
= 632 |
кг'л. |
456 |
|
|
Из графика пропускной способности форсунок Ц2-7 нахо дим, что требуемая производительность обеспечивается соот ветственно при давлении воды:
HWi = 10890 кг/м2 ;
HWa = 20100 кг/м2 ;
HWa == 32500 кг/м2 .
Вычисляем значения энергетических коэффициентов по яв ному и полному теплообмену по формулам (5.1) и (5.2):
Кэя |
(26,0 - 14,8)-0,24-1000-427 |
175,7 |
|
0,6-10890 |
|||
|
|
||
Кэ, |
(12,0 - 9.7)-0,24-1000-427 |
150,3; |
|
0,6-10890 |
|||
|
|
Аналогично находим:
Кэя2 = |
71,4 ; |
Кэ2 = 61,1 ; |
Кэяз = |
35,3 ; |
К э 3 = 30,2 . |
Определяем массовую скорость воздуха в камере ороше ния:
ЛГл, 240000-1,2
3,34 кг/м2 сек.
~ 23,9-3600
По графикам на рис. 53 и 54 находим величины NTUHи NTU, соответствующие вычисленным значениям энергетиче ских коэффициентов. Следует отметить, что величины NTUHи NTU будут несколько занижены, поскольку графики построе ны для массовой скорости 3,6 кг/м2-сек, но это обеспечивает только запас расчету:
N111,11= 1,14; |
NTUi =0,82; |
NTU„2=1,62; |
NTI.Jv= 1,32; |
NTUh3 = 2,16; |
NTU3= 1,88. |
204
Вычисляем значения |
расчетной |
|
разности температур и |
|
теплосодержаний: |
|
|
|
|
Д.„ |
= » - ° Т 14’8 |
|
- 9,82:С ; |
|
" P i |
|
1,14 |
|
|
|
|
|
|
|
Л. |
12,0 -9,70 |
OQn |
||
AIpi = |
---------------- = 2.80 -ккал,кг |
|||
Atpa = 6,91°С ; |
Л!ро = |
1,74 ккал\кг\ |
||
Atp3 = 5,19°С ; |
Д1рз = |
1,27 ккал\кг. |
Определяем начальную и конечную температуры воды, ис пользуя зависимость
Находим: |
|
|
|
|
|
|
|
tBKl = |
|
|
|
= .tBHl + |
3,83°С ; |
||
|
4 |
2 = |
t BH2 + 2,82°C ; |
|
|||
|
4 |
3 = |
Ч 3 + 2,c0 C. |
|
|||
Раскрыв значение AtPi, получим: |
|
|
|
||||
q яо = -(26,0 - |
tPHl) - |
(14,8 - |
W |
- 3,83) |
|||
|
|
. |
26,0 - |
tB„, |
|
|
|
|
|
|
10.97 - |
taH] |
|
||
откуда найдем: |
|
|
|
|
|
|
|
tBHl = |
6,82°С ; |
|
tBKl = |
Ю,65сС ; |
|||
Аналогично вычислим: |
|
|
|
|
|
||
t BH9 = |
9,81'ЭС ; |
|
tBKs = |
12,69°С ; |
|||
tB„3 = |
11,19°С ; |
1ВКз = 13,49°С |
Проверим значения температурного критерия Т0:
Т |
= |
t , r - |
t. |
Г26,0 |
-Г 17,5 |
= 0,443 |
Ч |
|
t |
lb h I |
26,0, |
- 6,82 |
|
205
- |
26,0 - |
17.5 |
- |
0,525 ; |
|
Т°* |
26,0 -9,81 |
|
|
||
f |
26,0 - |
17,5 |
- |
0.574 . |
|
°з |
26,0-11,19 |
||||
|
|
Определим значения расчетной разности теплосодержаний Л !/ в соответствии с полученными температурами воды
(12,00 - 5,41) - |
(9.70 — 7.48) = 4,02 ккал/кг |
Л1'Р1 = |
|
In 6,59 |
|
2,22 |
|
Аналогично |
1 ^ : |
дГр2 = 2,49 ккал\кг ; |
|
ДГрз = |
1,74 ккал\кг . |
Сравнив значения Д1Р' и Д1р, видим, что во всех трех слу чаях величины Alp' больше. Следовательно, при заданных зна
чениях коэффициента орошения |
и начальных температурах |
|
воды обеспечивается и необходимый полный теплообмен. |
||
Строим график изменения начальной температуры воды в |
||
зависимости от величины B-Hw, |
а также |
вспомогательные |
графики для определения значений В и Hw. |
1Вн=10,0°С; В= |
|
По графику окончательно принимаем: |
||
= 0,83 кг/кг-, Hw = 2,12 кг/см2; tBK=12,80C. |
|
По таблицам для насоса 8НДв с диаметром рабочего коле са 470 мм находим, что при производительности 240 м3/ч пол ное давление, развиваемое насосом, равно 3,4 кг/м'2. С учетом потерь в сети давление воды перед форсунками будет 2,6 кг/см2, то есть несколько больше расчетного. Окончатёльно принимаем, что производительность насоса — 260 м3/ч, а пол ное давление — 3,3 кг/см2.
Аналогичный теплотехнический расчет для холодного пе риода показывает, что принятого расхода воды в камере впол не достаточно и для осуществления процесса изоэнтальпийного. увлажнения.
Таким образом, можно сделать вывод, что все кондиционе ры текстильных цехов главного корпуса и опытного производ ства как в теплый, так и в холодный период года могут рабо тать с одним средним рядом форсунок при коэффициенте оро шения В= 0,9. Однако с учетом непредвиденных сверхнорма тивных тепловых нагрузок на кондиционеры, для обеспечения
206
значительного запаса настоящего экономического расчета при нимаем, что камеры орошения 10 месяцев в году работают с- одним, и 2 месяца — с двумя рядами форсунок. В теплый пе риод производительность насоса равна 450 м3/ч, а полный на пор —• 3,0 кг/см2.
Теплотехнический расчет камер орошения для прядильных цехов показал, что при установке форсунок Ц2-7 с диаметром, сопла 4,7 мм можно обеспечить требуемые параметры возду ха при работе в течение четырех летних месяцев двух рядов форсунок, а остальное время — одного среднего ряда. Натур ные наблюдения за кондиционерами К-1 и К-3 на Волжском заводе синтетического волокна в условиях чрезвычайно жар кого лета 1972 года показали, что фактический период рабо ты камер орошения с двумя рядами форсунок значительно меньше. В летний период производительность насоса равна 210 м3!ч, при давлении 2,7 кг!см2, а в остальное время произ водительность составляет 120 мъ!ч и давление 3,2 кг/см2.'
Принятое в настоящем расчете распределение времени ра боты камер орошения с одним и двумя рядами форсунок справедливо для городов: Волжский, Даугавпилс, Барнаул, Красноярск, Курск и других, где теплосодержание наружного воздуха более 13,2 ккал/кг наблюдается в общей сложности не более двух месяцев в году.
Определяем расход электроэнергии для камер орошения е
форсунками Ц2-7. |
|
|
|
|
|
1) |
Камера орошения Кд24003: |
|
|
|
|
а) |
работает один ряд форсунок |
|
|
|
|
|
_ |
260000 • 33 |
|
30 |
кет ; |
|
- " |
3600 • 102, • 0,78 |
|
||
|
|
|
|
||
б) |
работают два ряда форсунок |
|
|
||
|
_ |
450000 • 30 |
_ |
47,1 |
кет. |
|
- |
3600 • 102 • 0,78 |
~ |
||
2) |
Камера орошения Кд12003: |
|
|
|
|
а) |
работает один ряд форсунок |
|
|
|
|
|
|
120000 • 32 |
|
14,5 |
кет ; |
|
- |
3600 • 102 ■0,71 |
~ |
||
б) |
работают два ряда форсунок |
|
|
|
|
|
N2 |
210000 - 27 |
|
кет . |
|
|
3600 -102-0,76 |
|
|||
|
|
|
|
|
2 0 Г
3) Камера орошения Кд8003:
работает один ряд форсунок в течение лсего года
100000 • 31 |
11,7 |
кет . |
||
~ 3600 |
• 102 • 0,72 |
|||
|
|
|||
Расчетные значения |
потребляемой мощности для камер |
орошения Кд24003 и Кд12003 проверены натурными замерами на действующих кондиционерах и полностью подтвердились.
Суммарное годовое потребление электроэнергии насосами камер орошения при использовании форсунок двухстороннего
распыления типа Ц2-7 |
составит |
|
SN2 = (30,0 • 20 +14,5 |
■5 +11,7 • 4) • 60004- (47,1 • 20+ 20,3 • 5+ |
|
+ 11,7-4) -1200+20,3-5-1200 = 5746000 |
квт-ч. |
|
В. Общая экономия электроэнергии по заводу за счет |
||
внедрения форсунок Ц2-7 |
|
|
ЕЭгод= 8666600—5746000=2920600 |
квт-ч. |
или в денежном выражении, при стоимости 1000 квт-ч —
7,2 рубля.
2ЭГ0Д=2920,6-7,2=21028 рублей.
Общий экономический эффект от внедрения форсунок двух стороннего распыления Ц2-7 на заводе синтетического волок на по типовому проекту 4-05-299 в денежном выражении ра вен:
2Эг0д=9052+21028 = 30080 рублей в год.
|
|
О Г Л А В Л Е Н И Е |
' |
• |
|
Предисловие ............................................... |
|
. . . . . |
3 |
||
Основные обозначения ................................................................ |
|
|
5 |
||
Г л а в а |
I. Основные процессы тепло - и массопереноса |
в |
|||
|
камерах орошения кондиционеров................................. |
|
|
7 |
|
1. |
Особенности процессов тепло- и массопереноса в каме |
||||
2. |
рах орошения ...................................................................... |
|
|
7 |
|
Развитие науки о тепло- и массообмене в камерах оро |
|||||
3. |
шения |
......................................................................................... |
|
|
15 |
Современные методы теплотехнического расчета камер |
|||||
|
орошения .................................................................................. |
|
|
20 |
|
Г л а в а |
II. Взаимосвязь между конструкцией центробеж |
||||
|
ной форсунки и ее гидравлическими характеристи |
||||
|
ками ............................................................................................. |
|
|
31 |
|
1. |
Гидравлические характеристики центробежных форсу |
||||
2. |
нок |
.................................................................................................... |
|
|
34 |
Подобие .........................................центробежных ф о р с у н о к |
|
|
55 |
||
3. |
Особенности процесса засорения центробежных форсу |
||||
4. |
нок .................................................................................................... |
|
|
|
62 |
Форсунки двухстороннего распыления |
и их гидравли |
||||
|
ческие ................................................................. |
характеристики |
|
|
67 |
Г л а в а |
III. Гидродинамические условия тепло - и массо |
||||
|
переноса ..........................................в камерах о р о ш е н и я |
|
|
76 |
|
1. |
Определение коэффициента аэродинамического сопро |
||||
2. |
тивления .............................................................................к а п е л ь |
|
|
78 |
|
Уравнения кинематики движения капель |
в дождевом |
||||
3. |
объеме .................................................................камер орошения |
|
|
83 |
|
Гидродинамические условия тепло- и массообмена в ка |
|||||
|
мерах орошения ..................................... Поверхность переноса |
|
|
96 |
|
Г л а в а |
IV. Методика лабораторного изучения тепло - |
и |
|||
|
массопереноса в камерах орошения, оборудованных |
||||
|
различными .........................................................ф ор сун к ам и |
|
|
128 |
|
1. |
Описание типовой лабораторной установки . . . . |
. 1 2 9 |
|||
2. |
Методика обработки результатов наблюдений . . . . |
135 |
209