книги из ГПНТБ / Трушин, В. Н. Механическое оборудование и установки курс лекций
.pdf107
Откуда максимально допустимая угловая скорость васоса
ч)max |
Щ р г р Т ) |
(5.5) |
|
7(Ггол~Г3п)
Неполное заполнение впадин шестерен жидкость» не только уменьшает производительность, но и ведет к эмульсированию жид кости и увеличению износа деталей насоса по причине кавитации.
Определив по формуле (5.4) значение р , на основании за висимости (1.9) можно найти геометрическую высоту всасывания.
Действительная производительность шестеренчатого насоса выражается формулой
где (J - объемный к.п.д. наооса, равный 0,6 - 0,96.
§ 5.3. ДАВЛЕНИЕ НАГНЕТАНИЯ И ЗАБИРАНИЕ ЗШДКОСТИ
Теоретически шестеренчатый насос позволяет получить неогра ниченно большой напор. В реальных условиях напор насоса ограни вается давлением зубьев друг на друга, так как при больших дав лениях жидкость выжимается и между зубьями возникает сухое тре
ние, |
что приводит к резкому увеличению механических потерь и |
|||||
быстрому износу зубьев. |
|
|
|
|||
|
Поэтому шестеренчатые насосы, как правило, применяются для |
|||||
подачи вязких жидкостей и воды |
при |
небольших напорах (25 - |
||||
30 м |
вод.ст.). При |
перекачивании |
|
|||
более вязких жидкостей напор может |
|
|||||
быть увеличен. Имеются шестеренча |
|
|||||
тые |
насосы, |
создающие |
напор |
до |
|
|
400 м. Подача этих насосов лежит в |
|
|||||
пределах от 0,5 до 250 м3/час, |
а |
|
||||
обороты - от 400 до 5000,об/мин. |
|
|||||
С целью получения |
плавного |
за |
Рис.5.5. Схема запирания |
|||
цепления, уменьшения |
шумности |
ра |
жидкости в мѳждузубцовых |
|||
боты и износа |
прямозубые |
шестерни |
впадинах |
|||
|
насосов выполняются с коэффициентом перекрытия не меньше 1,08- 1,10. При работе насоса, имеющего, коэффициент перекрытия в за цеплении больше единицы, происходит запирание жидкости, нахо дящейся в межзубцовой впадине (рис.5.5). При дальнейшем враще
108
нии шестерен запертый объем будет уменьшаться, а давление жид кости будет увеличиваться. Затем, при выходе из зацепления,за пертый объем будет увеличиваться, а давление жидкости в нем - уменьшаться. При этом зубья будут подвергаться знакопеременной нагрузке, а жидкость в замкнутых объемах будет нагреваться.
Для предотвращения запирания жидкости применяют следующие конструктивные мероприятия:
-выполняют специальные перепускные канавки в торцовых крышках корпуса или в донышках между зубьями;
-устанавливают косозубые или шевронные шестерни. Последний способ является наиболее радикальным, так как не
только предотвращает запирание жидкости, но и обеспечивает бо лее высокую плавность зацепления.
§ 5.4. ХАРАКТЕРИСТИКИ |
ШЕСТЕРЕНЧАТЫХ |
НАСОСОВ, |
|
||
|
МОЩНОСТЬ И К.П.Д. |
|
|
||
Основными характеристиками |
шестеренчатого насоса |
являются |
|||
зависимости |
üp=f(Q)и |
Q = f ( n ), |
изображенные |
графически на |
|
рис.5.б. Как |
видно из |
характеристик, с увеличением |
перепада |
Рис.5.6. Основные характеристики шестеренчатого насоса: а) зависимость йр = f(Q) ; б) зависимость Q = f (п)
давлений А р на входе в насос и на выходе из него производи тельность уменьшается, так как увеличиваются внутренние утечки. При постоянном перепаде давлений производительность насоса практически пропорциональна числу оборотов п .
Величина потребляемой насосом мощности определяется из выражения
|
ApQ |
N = |
КВТ, |
Щ |
|
109 |
где q = qM qgB - |
к.п.д. насоса; |
цм = 0,85-0,95 ~ |
механический к.п.д. |
Объемный к.п.д. цоВ у шестеренчатых насосов существенно
зависит от оборотов, |
от перепада давлений и вязкости жидкости. |
График зависимости q |
= f(n) показан на рис.5.7. Вначале с |
увеличением оборотов |
увеличивается и объемный к.п.д. насоса. |
U |
|
|
ЧоБ |
Рис.5.7. График зависимости |
Рис.5.8. График зависимости |
Ч ы Г П п ' |
4o5= f W |
Это объясняется тем, что при данном перепаде давлений и данной величине зазоров утечки жидкости в единицу времени остаются примерно постоянными, а производительность насоса возрастает.
Однако |
возрастание qg5 имеет |
место лишь до определенных оборо |
||
тов« с превышением которых |
начинается неполное |
мшиа- |
||
нѳнхѳ |
жидкостью межзубцовых впадин« |
приводящее в |
снижению |
|
объемного к.п.д. Зависимость |
qoB от |
давления нагнетания рң |
||
представлена на рис.5.8. |
|
|
|
Гидравлический к.п.д. шестеренчатых насосов близок к еди нице.
Совместная работа шестеренчатых насосов сводится к парал лельной работе двух, трех и более секционных насосов.
Регулирование производительности осуществляется изменением числа оборотов в пределах допуска их изменения. •
Основными прбимуществами шестеренчатых насосов являются: I) небольшие вес и габариты: 2) простота конструкции и изго товления; 3) быстроходность; 4) долговёчность; 5) практическая равномерность подачи.
Шестеренчатые насосы главным образом используются в качест
ве масляных и топливных насосов и насосов для различных гидро систем и автоматики.
ІЮ
§5.5. УСТРОЙСТВО И ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ ВИНТОВОГО НАООСА
Винтовые насосы также принадлежат к классу объемных насо сов. Винтовой насос (.рис.5.9) состоит из трех двухзаходных вин тов 2,3 и 6 (число винтов может быть и иным). Винт 3 является ведущим, остальные - ведомыми. Винты с небольшими зазорами
охватываются рубашкой корпуса 7. По |
линии контакта |
ведущий |
|
|||||
винт 3 и ведомые |
винты 2 |
и 6 разделяют внутреннее |
пространство |
|||||
|
|
|
на ряд рабочих камер: А, |
|||||
|
|
|
Б и В. При вращении веду |
|||||
|
|
и |
щего винта слева направо |
|||||
|
|
рабочие |
камеры перемещают |
|||||
|
|
5 |
ся вверх вдоль оси винтов. |
|||||
|
|
Объем А соединен с напор |
||||||
|
|
ной полостью |
насоса |
4. |
|
|||
|
|
- Б |
Винтовая поверхность |
5 |
|
|||
|
|
при вращении |
перемещается |
|||||
|
|
|
вверх, давит на жидкость, |
|||||
|
|
-6 |
вытесняя ее в напорную по |
|||||
|
|
|
лость. При этом объем по |
|||||
|
|
7 |
лости А уменьшается. На |
|||||
|
|
оборот, |
в полость винта В, |
|||||
|
|
|
||||||
|
|
|
соединенную с входной по |
|||||
В |
|
|
лостью насоса I, засасы |
|||||
Рис.5.9. Схема |
винтового насоса: |
вается жидкость. Затем |
по |
|||||
лость В |
будет отсечена |
от |
||||||
I - входная полость; 2, |
3 и 6 - |
|||||||
входной |
полости насоса |
I |
||||||
винты; 4 - нагнетательная полость; |
||||||||
5 -винтовая поверхность; |
7 - корпус |
по линии контакта кромка |
||||||
|
|
|
ми винтов. |
|
|
|
Таким образом, у винтового насоса |
происходит |
увеличение |
|
|
объема рабочей камеры и заполнение |
ее |
жидкостью; |
отсекание |
жид |
кости от входной полости и перенос |
ее |
к напорной, |
раскрытие |
ка |
меры, уменьшение объема и выталкивание жидкости.
Длина винтовой нарезки Ь выбирается в зависимости от дав ления нагнетаемой жидкости. При малых давлениях для обеспече ния постоянного перекрытия между всасывающей и нагнетательной
камерами |
значение L принимается равным величине І,25і, где |
t - шаг |
винта. |
Ill
§ 5.6. ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ВИНТОВЫХ НАСОСОВ
Теоретически подача винтового насосе может быть определена на основании уравнения сплошности
<?т= Fc ,
где F - площадь живого сечения, через которую проходит жид кость;
с - скорость движения жидкости (осевая). Величина F определяется зависимостью
F = a d l ,
где dH - диаметр начальной окружности ведомого винта (соотно шение начальных диаметров ведущего и ведомых винтов обычно принимается равным 5/3);
а - коэффициент, учитывающий число и профиль винтов, а также соотношение между их диаметрами.
Осевую скорость с можно определить, зная шаг винтовой на резки t и число оборотов п :
|
с |
іп |
|
|
|
|
ВО |
|
|
|
Величина t равна |
|
|
|
|
t = b d Ht ^ , |
|
||
где |
b - коэффициент, зависящий от |
профиля винта; |
|
|
|
ß - угол наклона винтовой линии. |
|
||
|
Тогда |
|
|
|
|
abd„ntg?> |
A d ^ n i y ß , |
(5.6) |
|
|
QT= Fc = |
60 |
||
|
|
|
|
|
где |
A = § - |
|
|
|
|
Таким образом, подача винтового насоса пропорциональна обо |
|||
ротам п , кубу диаметра начальной |
окружности dH |
и тангенсу |
угла наклона винтовой линии ß . Очевидно, что увеличение диа метра начальной окружности является наиболее эффективным пу тем повышения производительности насоса:
Опытом установлено, что максимально допустимая осевая ско рость жидкости с лежит в пределах 3 - 5 , 5 м/сек. В тех слу чаях, когда скорость превышает указанное значение, перекачива-
ш
еыая жидкость нѳ успевает наполнять рабочие объемы в области всасывания, что в конечном итоге может привести к кавитации и даже к полному срыву работы насоса.
Рассмотренное явление ограничивает предельно допустимые обороты винтовых насосов и минимальные размеры диаметров винтов. Теоретическая производительность QT связана с действи
тельной Q следующим соотношением:
® ~ |
’ |
где fj^ - объемный к.п.д. насоса, |
лежащий в пределах 0,65-0,80. |
В связи с небольшими скоростями движения жидкости и отсут ствием клапанов, гидравлический к.п.д. винтовых насосов прини мают равным единице.
На рис.5.10. представлены характеристики винтового насоса. Винтовые насосы применяются для подач от 1,5 до 800 м3/час
при давлении нагнетания до.175 кгс/сн2 и числе оборотов до
Рис.5.10. Характеристики винтового насоса
10000 об/мин. Изменение подачи достигается изменением числа оборотов двигателя.
В связи с высокой точностью изготовления винтовые насосы не могут подавать загрязненную жидкость.
К основным преимуществам этих насосов следует отнести: не значительные габариты и вес, бесшумность, способность к пере качиванию жидкостей с различной вязкостью и большое допустимое число оборотов.
из
Г л а в а 6
ВОДОПОДЪЕМНИКИ
§ 6 . 1 . ЭРЛИФТЫ
Эрлифты представляют собой устройства для подъема жидкости с больших глубин. На рис.б.І изображена скважина I, оборудован ная эрлифтом. Он представляет собой водоподъемную трубу 3, опу щенную в скважину ниже динамического горизонта воды (ДГВ). В трубу 3 через форсунку 2 по трубке 7 от компрессора б непрерыв
но подается сжатый воздух. Образующаяся при |
этом смесь воздуха |
||||||||
и воды поднимается по трубе 3 и изливается в бачок 4, где про |
|||||||||
исходит разделение воды и воздуха. |
|
|
|||||||
Далее вода по отводной трубе 5 по |
|
|
|||||||
ступает |
к потребителю. |
|
|
|
|
||||
|
Действие |
эрлифта |
основывается |
|
|
||||
на законе |
равновесия |
жидкости в |
|
|
|||||
сообщающихся |
сосудах. |
|
|
|
|
||||
|
Расчет |
эрлифта сводится к опре |
|
|
|||||
делению глубины погружения форсун |
|
|
|||||||
ки, |
расхода |
воздуха |
для |
подъема |
|
|
|||
требуемого количества воды,а также |
|
|
|||||||
производительности и давления ком |
|
|
|||||||
прессора. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
О п р е д е л е н и е |
г л у |
|
|
|||||
б и н ы п о г р у ж е н и я |
ф о р |
|
|
||||||
с у |
н.к и. |
По условию |
равновесия |
|
|
||||
жидкости в |
сообщающихся |
сосудах |
|
|
|||||
наружный столб жидкости с высотой, |
|
|
|||||||
равной |
глубине погружения |
форсун |
Рис.б.І. Схема эрлифта: |
||||||
ки И |
(рис.б.І), стремится уравно |
||||||||
І-скважина; 2-форсунка; |
|||||||||
веситься с более легким |
столбом |
3- |
водоподъѳмная труба; |
||||||
4- |
воздухоотделитель; |
||||||||
смеси в |
трубе |
3, т.е. |
|
|
|||||
|
|
5- |
отводная труба; 6-ком |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
прессор; 7- воздушная |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
труба |
|
где |
Н |
- высота подъема |
жидкости эрлифтом; |
|
|||||
Т |
и усм- |
соответственно |
объемные веса воды и ее смеси с воз |
||||||
|
|
|
духом (эмульсии). |
|
|
||||
|
Таким |
образом, |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
(б.і) |
Следовательно, высота подачи жидкости эрлифтом пропорцио нальна глубине погружения форсунки и аависит от концентрации
воздуха |
в смеси. |
|
Из |
уравнения (6.1) вытекает, что |
приближение величины т |
_____ |
увеличивает высоту подъема до |
О СМ |
к нулю |
бесконечности. Однако в |
действительности уменьшение объемного веса смеси меньше неко торого критического значения приводит уже не к повышению высо ты подъема жидкости, а к резкому ее уменьшению. Объясняется это прорывом воздушных масс через толщу смеси на поверхность, а также быстрым ростом гидравлических сопротивлений при повы шении скорости излива смеси.
Глубину погружения Нп , необходимую для подачи жидкости на заданную высоту Н , принято выражать в процентах . полной высоты эрлифта
7Т+И~ 100 •
П
Для определения Нп обычно пользуются таблицами, состав ленными по статистическим данным на основе построенных эрлиф тов. Могут быу_ь использованы следующие данные:
Н, м |
40 |
40 - 75 |
90 - 120 |
120 - 180 |
ю л |
70 |
60 |
55 |
45 |
Оп р е д е л е н и е п р о и з в о д и т е л ь н о с т и
ко м п р е с с о р а . Производимая сжатым воздухом в единицу времени полезная работа заключается в подъеме воды в количестве
(?(м3/сѳк) |
на высоту Щ и равна Q H . |
В трубе |
эрлифта в процессе подъема жидкости расходуется |
мощность, затраченная в компрессорной установке на сжатие воз духа. Эта мощность Nн при изотермическом процессе сжатия-опрѳ-
деляется |
по формуле |
|
где pf |
- |
атмосферное давление, тс/м2; |
VJ |
- |
объем воздуха, расходуемый эрлифтом в единицу вре |
мени, приведенный к величине атмосферного давле ния, м8 ;
£ г - давление, по/которым сжатый воздух подводится к форсунке, тс/н^.
II5
Следовательно,
|
f |
|
|
^ |
где |
г)г - гидравлический к.п.д. эрлифта, |
принимавшій равным |
||
0,2 |
- 0,35. |
|
|
|
|
Из выражения (6.2) определим искомый |
объем воздуха |
||
|
ѵ = |
W |
. |
|
’'ЬРЛп ~р
Для работы эрлифта необходимо, чтобы
Р 2 ^ Г Нп ^ Р г Нп+/0-
Тогда
|
|
|
V |
_ѵ' |
н |
|
|
|
|
|
|
иа |
Q |
ю ц ги \ Р ^ - |
’ |
|
|
где |
Ѵуд |
- удельный |
расход воздуха, т.е. объем воздуха при атмо |
|||||
сферном |
давлении, |
требуемый для подъема I м3 воды. |
|
|
||||
|
Производительность компрѳссораѴдля обеспечения подъема Q м3 |
|||||||
воды в |
секунду определяется по формуле |
|
|
|
||||
|
|
V — I,2tfVa |
м3 воздуха/сѳк. |
|
|
|||
Здесь 1,2 - коэффициент запаса. |
|
|
|
|
||||
|
Для пуска эрлифта в работу давление сжатого воздуха (пуско |
|||||||
вое) |
должно быть |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
pn =0,1(H0+ /O+hs) атм, |
|
|
||
где |
Н0 |
- глубина |
статического |
уровня жидкости в скважине; |
||||
|
hg - сумма потерь давления в воздухопроводе от компрессо |
|||||||
|
|
ра до форсунки, м. |
|
|
|
|
||
|
Во время работы эрлифта давление компрессора должно |
под |
||||||
держиваться равным |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
pK = 0,!(Hn + IO+ hs ) |
атм. |
|
|
|
|
Конструкции эрлифтов |
очень |
просты. Наиболее часто |
встре |
||||
чаются эрлифты с подводом воздуха по центральной |
трубе |
I |
||||||
(рис.6.2а), нижний |
конец которой заканчивается воздухораспре |
|||||||
делительной трубой 2 с отверстиями диаметром 3 - 6 |
мм. |
|
II6
а) |
Ю |
Рис.б.2. Элементы эрлифта:
а) нижний конец трубы эрлифта: I - труба для подвода воз духа; 2 - воздухораспределительная труба; 3 - подъемная труба; б) верхний конец трубы: I - подъемная труба; 2-от-
бойный конус; 3 - воздушная труба
На верхнем конце подъемной трубы (рис.б.26) располагается отбойный конус 2, предотвращающий разбрызгивание поднимаемой воды. Здесь же происходит отделение воздуха.
К преимуществам эрлифта следует отнести: отсутствие тру щихся деталей, возможность пропуска загрязненных вод и исполь зования искривленных скважин, простота устройства, обслуживания и надежность в работе.
Недостатками эрлифта являются: невысокий к.п.д., необходи мость наличия компрессорной установки и, в некоторых случаях, необходимость заглубления скважин значительно ниже водоносного слоя.
§ 6.2. СТРУЙНЫЕ НАСОСЫ
Насосы, которые работают путем непосредственной передачи энергии от струи рабочего тела к перекачиваемой жидкости, на зываются струйными.
Независимо от конструктивных особенностей струйный насос (рис.б.З) имеет сопло I, в котором потенциальная энергия ра бочего тела преобразуется в кинетическую энергию; приемную ка меру 2, в которую благодаря создаваемому вакууму подсасывается перекачиваемая жидкость; камеру смешения 3, где энергия частиц потока рабочего тела передается частицам перекачиваемой жид-