книги из ГПНТБ / Потураев, В. Н. Резина в горном деле
.pdfЭти формулы справедливы для случая, когда точка, координи руемая величинами р и а, лежит выше кривой 1, показанной на рис. 43. Если же точка лежит ниже кривой, следует пользо ваться выражением
4,75Р(1 а2)|2,43 + р2[^1 + а2 о,203 (а-a— 1)— р2 1па ] }
Для прямоугольных деталей со сторонами в плане а и Ъ и высотой h связь между силой Р и осадкой А определяется как
(2 + V I)2
P - ™ F ~ k [ } + T ъ - 4+Yf + Yl
аЪ
Yi = X ’
Для деталей с квадратным основанием при
Р = GF 2Дh ( 2+ - И
Для длинного призматического амортизатора
T = 3 C f £ ( l + ! T>).
В случае средних деформаций (е ^ 0,3 ч- 0,5) и приближен ном выполнении нелинейного условия несжимаемости силовые характеристики деталей могут быть найдены из следующих выра жений.
Для сплошной цилиндрической детали с внешним радиусом г и высотой h
P = 0,5FG +1)5 (1 — А<)]+
+ -Ц- № - 2,25 (1 - Я)2]+ |
i f - (1 + 2Х~ т ) , |
А = ¥ Т _ 1 , Pl = |
^ = 1— |
Если условие несжимаемости выполняется в линейном виде, то силовая характеристика определяется как
Р = 4 FGnx[ 8 (1 - О .З Л Л + P i (1 + 0 , 5 / 4 ) ] ,
ьД
Pl ~ h ’ П ! ~ Ж •
60
Для плоского амортизатора с квадратным основанием со сто роной 2а и высотой 2h силовая характеристика имеет вид
P ^ ^ F G j[n + l 15 (l - X )) + l[fe 2 _ 2 ,2 5 (l - ^ )2]-f
l,25ra]j при и = Х3/4—1.
Для полого цилиндрического амортизатора с радиусами гх и г3 и высотой 2h при выполнении линейного условия несжимае мости силовая характеристика определяется как
Р = —FG |
(1— ai)2 |
4 |
А (3п + Щ + J S А* (2ки + Щз - • 3/i) + |
|||||||
6а 1 |
|
|||||||||
|
|
+ ^ ± А 2(и + 2ки |
т ] |
|
||||||
|
«1 |
4 ы ( 1 - |
0 ,8 A )(2Inai |
' 1 — а |
|
|||||
|
|
■а* |
1 3 |
|
|
|
|
“ г |
а2 L)+ |
|
|
|
|
|
|
(1—gj)(l —«)2 |
■к2А2( 2Inai |
а 2 Ч}- |
|||
+ т - 3 - [ л |
<'4 - |
1 ' 5 ) |
|
6ах |
|
|
а 1 |
|||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
6 а х |
|
а! == |
|
|
А = 0,75- |
/г = |
|
|||||
г 2 |
* |
(1 — а х)2 |
|
|||||||
|
|
|
' |
гп |
’ 11 |
|
|
|||
|
|
/ 2 = 2 / х 1 » а х/(1 — |
а х)2; |
/ , = |
/ 1/ а 21; |
|
и=о;5и(1+<Ч ).
Р а с ч е т д е т а л е й п р и д е ф о р м а ц и я х с д в и г а . Резиновые детали при таких деформациях в большинстве случаев рассчитывают по формулам сопротивления материалов с учетом линейности связи напряжение — деформация. Такая предпосылка вполне оправдана, по крайней мере для слабонаполненных резин амортизационных марок. Так, например, в плоских элементах сдвига из резин на основе натурального каучука и твердостью по ТМ-2 40—65 при относительных деформациях до у = 0,35 наблюдается уменьшение модуля сдвига на 2—5% по сравнению с величинами, найденными при малых деформациях (у < 0,05). С учетом этого жесткость с и касательные напряжения т для рас сматриваемых деталей могут быть найдены по формулам:
для прямоугольных элементов
G F . т = Gy;
h ’
для сплошных цилиндрических деталей с внешним радиусом г и высотой h
пСг2 _ |
_ уз |
Р |
h ’ ^ |
л |
г2 ’ |
61
для полых цилиндрических деталей с радиусами гх, г2 и вы сотой h
|
|
= |
Я р (1 |
a 2) Gi\] |
р |
= ™ |
; |
|
|
|
|
|
|
|
Г9 |
у з |
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
“ |
п ' |
я (1 — а2)т-2 |
|
|
|
|
|
||
Р а с ч е т д е т а л е й п р и д е ф о р м а ц и я х с д в и г а |
|||||||||||
с о с ж а т и е м . |
В этом случае возможны два варианта задачи: |
||||||||||
а |
|
|
|
6 |
первый сводится к опре |
||||||
|
|
|
делению |
сдвиговой |
же |
||||||
1 |
|
|
|
|
сткости |
сжатых |
деталей, |
||||
|
|
|
|
второй — к |
определению |
||||||
гН |
|
|
Г с= -Я 1 Г ^ -- |
||||||||
|
|
суммарной жесткости |
де |
||||||||
|
|
|
/ г |
||||||||
|
r |
|
талей, |
к которым действу |
|||||||
.t |
|
L . |
|
ющая |
сила |
прилагается |
|||||
X/У /////////// |
|
|
|||||||||
|
- t — 6 ------ |
|
|
1 |
под определенным углом, |
||||||
|
|
|
вызывая деформации сдви |
||||||||
|
|
|
|
||||||||
Рис. 44. |
Схема нагружения элемента сдви |
га и сжатия одновременно. |
|||||||||
|
га при торцовом сжатии |
|
Для |
первого |
случая |
||||||
прямоугольного |
|
|
|
схема нагружения сжатого |
|||||||
амортизатора показана |
на |
рис. 44, а. |
Зависи |
||||||||
мость между статической |
сдвигающей |
силой Р <*, |
и величиной |
||||||||
сжатия |
резинового элемента А может быть представлена в виде [8] |
||||||||||
|
|
|
Р оа— abGooyK, |
|
|
|
|
(3.2) |
|||
|
|
К |
(2 + |
у) У у т + у |
|
V |
|
|
|
|
|
|
|
m2 In У у т - \ - у |
|
2 т 2 * |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Уvm— v
А4 ,
V = T ;
где а, Ъи h — размеры сторон и высота амортизатора соответст венно, Goo — условно-равновесный модуль сдвига.
Если при торцовом сжатии резиновый элемент деформируется так, как показано на рис. 44, б, то выражение (3.2) может быть представлено в виде [44]
Р т— abGozKfs, |
(3.3) |
где /5 — коэффициент, учитывающий увеличение жесткости резино вого элемента за счет изменения площади его поперечного сече ния и приобретения криволинейной формы свободной поверх ности. Для элементов размером 50 X 100 X 200 мм из резины
2959 (на основе НК, твердость по ТМ-2 60—65) /5 = 1,1 -ь 1,15.
На рис. 45 показана зависимость РУ (А), полученная экспе риментально и вычисленная по формуле (3.3) для упомянутых элементов сдвига.
62
Для второго случая схема нагружения показана на рис. 46, на примере сплошного резинового цилиндра, деформируемого силой Р, приложенной под некоторым углом ос. Вследствие раз личия модулей сжатия и сдвига перемещение точки а, лежащей на поверхности резиновой детали, не будет совпадать с направле-
нием действующей силы.
Если предположить, что дефор мации сжатия и сдвига не ока зывают друг на друга влияния, а энергия деформирования эле-
Рт (Д): Рис. 46. Схема нагружения сплош
ного цилиндра
1 — расчетная, 2 — экспериментальная
мента на величину А в направлении аа' равна сумме энергий деформаций сжатия Дсж и сдвига Асц, то можно записать
с Д 2 __ |
с сдДсД |
I |
с сж Д сж |
’ |
(3.4) |
~2~~ |
2 |
~Г |
2 |
|
|
G F |
|
|
Е Р |
|
получим выражение |
Учитывая, что ссд =- -у— и ссж = -у—, |
|
для суммарной жесткости
с = (G sin2 р +■ Е cos2 Р),
или в зависимости от угла а
__ ________ G E F _________
С— fc(£'sin2a + Gcos2a)
Осадка цилиндра в направлении аа' может быть найдена по фор муле
|
А = |
(Е sin2 a + G cos2 a). |
Для |
полого цилиндрического амортизатора с радиусами |
|
и R 2 |
справедливы соотношения |
|
|
|
G F n (Д|—Д|) |
|
С ~ |
h ( Е sin2a + G cos2 a) ’ |
Pfe (.Е sin2 a + Gcos2 a) n E G (R \ -R % )
63
Если призматические элементы сдвига установлены так, как показано на рис. 47, а, то под действием силы Р они будут испы тывать деформации сжатия и сдвига одновременно. При этом сум марная жесткость с и осадка Д могут быть найдены по формулам
_ 2JF(£'sin2a + Gcos2a)
Д
__________P h __________
2F ( Е sin2 а + G cos2 а)
Величина деформирующего усилия Р в значительной степени зависит от угла установки резиновых элементов. На рис. 47, б показан график зависимости с (а) для призматических деталей сдвига с размером эластичного элемента 35 X 60 X 100 мм, вы полненного из резины 2959 (на основе НК, твердостью по ТМ-2 60).
а |
IР |
6 |
Рис. 47. Схема нагружения элементов сдвига, установленных под углом
При 2а = 0 элементы испытывали на чистый сдвиг при отсутствии составляющей деформации сжатия; при 2а = 180° элементы испы тывали при деформации сжатия.
Расчет шарниров и втулок
Рассмотрим расчет шарниров двух типов: шарниров, у кото рых резиновый элемент присоединяется к металлической арма туре в процессе вулканизации, и шарниров так называемой сбор ной конструкции, у которых резиновый элемент запрессовывается между внутренней осью и наружной обоймой. В инженерной практике резиновые элементы шарниров и втулок обычно испыты вают деформации коаксиального скручивания, осевого сдвига и радиального сжатия.
Схема наиболее распространенной конструкции резинового элемента шарнира первого типа показана на рис. 48.
64
Р а с ч е т ш а р н и р а п р и к о а к с и а л ь н о м к р у ч е н и и . Внешний момент М, прилагаемый к оси шарнира, будет уравновешиваться касательными напряжениями т, т. е.
М = 2лгЧх.
Отсюда видно, что напряжения в резиновом элементе обратно пропорциональны квадрату расстояния от оси шарнира до рас сматриваемого слоя резины и будут иметь максимальное значение у поверхности металлического стержня, где это расстояние наи меньшее, т. е. г = т\, и, следовательно,
|
|
|
-шах — |
М |
|
|
|
|
|
2 п г ^ • |
|
||
Угол закручивания шарнира определяется из выражения |
||||||
|
|
ф: |
М |
r i - r ? |
|
|
|
|
|
4n G l |
r 2 r 2 |
|
|
|
|
|
Г 1Г 2 |
|
||
Жесткость может быть найдена по формуле |
|
|||||
|
|
|
_ 4nGlr\r\ |
|
||
Указанные выражения справедливы не только при малых, |
||||||
но и при больших деформациях |
[7]. Однако следует иметь в виду, |
|||||
что при больших |
деформациях |
|
|
|||
наряду с касательными напря |
|
|
||||
жениями возникают и нормаль |
|
|
||||
ные напряжения в цилиндри |
|
|
||||
ческих радиальных и попереч |
|
|
||||
ных сечениях резинового эле |
|
|
||||
мента шарнира. |
|
|
|
|
||
Р а с ч е т |
ш а р н и р а |
|
1 1 1 |
|||
п р и о с е в о м |
с д в и г е . |
9 /7'У'УУ^//) |
i |
|||
В этом случае внешняя осевая |
Р/2 |
|||||
сила Р |
(см. рис. |
48) уравнове |
Т h |
|||
шивается касательными напря |
|
|||||
Рис. 48. Расчетная схема шарнира |
||||||
жениями. Если толщина рези |
||||||
нового |
элемента мала по |
сра |
|
|
внению с ее длиной и касательные напряжения практически рав номерно распределяются по поверхности радиусом г, то справе
дливы |
следующие |
соотношения: |
для |
внешней |
силы |
|
|
Р = 2пг1т\ |
для |
касательных напряжении |
|
|
|
Р |
~ 2nrl ’ Ттах 2яг±1
5 Заказ 1074 |
65 |
д л я о сево й п о д а т л и в о с ти
Д
V
2пGI
для осевой жесткости
с2nGl
In
r \
Как и в предыдущем случае, приведенные формулы справед
ливы для малых и больших'деформаций |
[7]. |
|
н а |
||||
|
Р а с ч е т |
ш а р н и р о в |
на р а д и а л ь н у ю |
||||
г р у з к у . |
Под |
действием радиальной |
силы Р х |
(см. |
рис. 48) |
||
в |
одной половине |
резинового |
элемента |
происходит |
растяжение, |
||
в |
другой — сжатие. Максимальные значения напряжений будут |
в плоскости приложения сил. Напряжения сдвига в этой пло скости равны нулю, но они имеют максимальное значение в пло скости, проходящей через ось и перпендикулярной к плоскости максимальных напряжений сжатия и напряжения.
Для случая, когда длина шарнира велика по сравнению с его диаметром 2г2, справедливы следующие приближенные зависи
мости: |
|
оси шарнира |
для радиального перемещения |
||
Д |
Р |
Pi. |
4nGl |
где р г — коэффициент, зависящий от соотношения — . В общем
п
случае
Pi = ln £2
При — 5^ 2
Для радиальной жесткости
3nGl
Если величины I |
и 2г2 соизмеримы |
у-<^2, |
то |
|
л |
2Р [Z2-|-3 (ri-j-r г)2] |
/ г 2 — ri \ 3 |
||
|
ЫС1[1*+ Ъ{г2Г1)Ц Ч ^ + гх/ * |
|||
_ |
3nGl |
Z2-|-6 (г2 —Щ)2 |
/ г2~\~г1 \3 |
|
|
2 |
Z2-(-3 (rj-f-r2)2 |
V r 2—r-i |
) |
Приведенные формулы были получены в работах Е. Гебеля и В. J1. Бидермана, где излагаются их обоснование и подробный
66
вывод. Позже эти формулы были апробированы при расчетах шарниров и втулок самых различных конструкций.
Так, на рис. 49 приведены зависимости момент закручивания— перемещение для шарнира рассматриваемой конструкции с раз мерами 2rj = 5,5 см; 2г2 = 10,3 см; 1 = 7 см при коаксиальном скручивании. Упругий элемент выполнен из резины 2959 с моду лем сдвига Gm = 0,72 МН/м2.
Э. Э. Лавенделом [31] были получены расчетные соотношения для аналогичной конструкции шарнира. При коаксиальном скру чивании и осевом сдвиге эти соотношения совпадают с приведен ными выше. При радиальной нагрузке выражение для жесткости
резинового элемента |
имеет вид |
|
|
|
с = |
1,94 1 |
~Ь«1 |
|
(l + ^i)2 1 Г] |
где |
1 |
— С1Ц |
4+ /c1 + 0,821pf J ’ |
|
|
l |
|
LL ■ |
|
|
|
“ l |
||
|
|
P i ri — r2 ’ |
||
|
|
ri ’ |
||
|
^ 1 -1 ,5 7 [3 + J t |
|
|
|
Эта формула |
справедлива при а х > 0,5 . |
Напряженное состояние шарниров сборного типа несколько отличается от рассмотренного выше случая. В большинстве кон
струкций такого типа |
резиновый эле- |
м Нм |
|
||||||||
мент насаживается с некоторым |
натя- |
’ |
|
||||||||
гом на |
внутреннюю |
ось |
и |
|
затем |
об |
|
|
|||
жимается внешней металлической втул |
|
|
|||||||||
кой. Вследствие монтажных деформа |
|
|
|||||||||
ций первоначальная конфигурация ре |
|
|
|||||||||
зинового элемента изменяется и в |
нем |
|
|
||||||||
появляются |
предварительные |
напря |
|
|
|||||||
жения. |
Впоследствии к этим напряже |
|
|
||||||||
ниям добавляются напряжения |
от |
де |
|
|
|||||||
формированного состояния, |
вызванно |
|
6 у>,градус |
||||||||
го рабочей |
нагрузкой. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Расчет |
шарниров |
|
сборного типа |
Рис. 49. Зависимость М (ф) |
|||||||
весьма сложен. Один из вариантов рас |
|
для шарниров |
|||||||||
чета с |
помощью так называемого 6-ме |
|
[17]. Выражения |
||||||||
тода приведен в работах С. И. |
Дымникова |
||||||||||
для жесткости резинового элемента имеют вид: |
|||||||||||
при |
коаксиальном |
|
скручивании |
|
|
||||||
|
С= 4f-= 4я/(7 |
-r- |
|
{\ -2 A )(l + ?>A)(l-Da?)\ |
|||||||
|
|
0 |
|
1 |
- -ч |
|
|
|
|
|
|
при |
осевом сдвиге |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
c = ^ |
= AntG |
|
(1 -2 Л )(1 + ЗЛ) . |
||||||
|
|
1п[(1 |
-Д )/(а*-Д )] |
* |
|||||||
|
|
д |
|
|
|
|
5* |
67 |
при |
радиальном нагружении |
|
|
|
|
||||
|
с = - |
|
|
8 л Ш (1 —2 А ) (1 + З А ) |
|
|
|||
|
|
|
1 |
|
2D |
|
|
|
|
|
|
|
2 In — • |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
а |
1 -f-а| ' 1 + а? |
|
|
||
Здесь |
- |
( т + ц + |
т £ |
? - ') ^ ,(1- |
W(1 “ |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. |
Г22 |
Р . |
D __ |
Г1 / 4 ___ r ,2 \ -l |
f |
\ . |
|
|
|
! |
Г\ |
’ |
|
Г'2 ' |
|
V |
Г2 ) ’ |
|
|
D = |
£ (1 + 34)-1; |
a = r[/r'z; |
а1 = г1/г2; |
|
||||
|
|
А1 = Г1 —гх; Д2= ^2 |
гя' 2> |
|
|
||||
где rx, |
r2, Z — соответственно |
внутренний, |
наружный |
радиусы |
|||||
и длина резинового элемента шарнира до запрессовки; |
К, г2 — |
соответственно радиус металлической оси и внутренний радиус металлической обоймы шарнира.
Расчет деталей сложной формы
К деталям сложной формы можно отнести РТИ, общий вид которых показан на рис. 11. Корректный расчет подобных деталей
методами классической |
теории |
упругости |
весьма |
затруднителен |
||||
|
|
|
и требует |
привлечения довольно |
||||
|
|
|
громоздкого математического |
ап |
||||
|
|
|
парата. |
Определение жесткостных |
||||
|
|
|
характеристик можно |
вести, |
ис |
|||
|
|
|
пользуя |
приближенные |
методы |
|||
|
|
|
разбивки деталей сложной формы |
|||||
|
|
|
на элементарные фигуры и ме |
|||||
|
|
|
тоды суммирования их по пра |
|||||
|
|
|
вилу последовательного |
соедине |
||||
|
|
|
ния жесткостей. Такие методы с |
|||||
|
|
|
введением |
поправочных |
экспери |
|||
|
|
|
ментальных |
коэффициентов |
по |
|||
|
|
|
зволяют рассчитывать детали, не |
|||||
Рис. 50. |
Расчетная схема |
полого |
привлекая трудоемкого математи |
|||||
ческого |
аппарата. |
|
|
|
||||
|
конуса |
|
Рассмотрим |
приближенный |
||||
на рис. |
|
|
расчет амортизатора, показанного |
|||||
11. Элементарной фигурой, с наибольшим приближением |
вписываемой в контур рассматриваемой детали, является конус. В этом случае расчетную схему удобно представить в виде системы последовательно соединенных полых конусов.
Для одного полого конуса (рис. 50) высотой h, углом наклона образующей а и радиусами гх, г2, г3 и г4, нагруженного осевой силой Р, напряжение в некотором промежуточном сечении, име
ющем радиус г0 на высоте h0, при малой деформации будет иметь вид
а==_____________ Р_____________
л (гз — ho tg а)2 — я (г4—k 0 tg а)2
Для элементарного полого конуса высотой dh напряжение, дей ствующее на его основаниях, можно записать как
а = Е dAdh
где dA — деформация элементарного конуса под действием силы Р. В этом случае полная осадка А будет иметь вид
|
|
dh |
|
|
(■r3 — h0 tg а*) — (г4 —h0 tg а)* |
||
|
о |
|
|
и окончательно |
|
Г3+ Г4 |
|
А |
P h |
■In - |
|
|
2л£(г3—т-4)(г3—гх) |
(r3 |
+ r4)— 2 (г3— гх) |
Отсюда получим выражения для сжимающей силы и жесткости
одного полого конуса |
|
_ 2 л Е А 1л |
n |
||
г k —— ;— к9 |
||
|
|
it |
|
|
2 л Е |
где |
|
Ch ~И~ ка, |
|
(гз—ri) (rs— ri) |
|
|
|
|
In- |
|
Г3+ Г4 |
('•3+ Г4)— 2 (г3— Гх) |
||
Высота вписываемого |
полого конуса принималась как г/л |
общей высоты элемента, а геометрические размеры выбирались из соображений наиболее р г полного соответствия конту ра выбранного конуса и натурного изделия.
Для системы из четырех *0 ' последовательно соединен ных конусов эквивалентная 32 - жесткость будет
с =-£*. |
(3.5) |
|
^ЭКВ |
4 |
|
Экспериментальная |
про- 16 |
|
верка осуществлялась |
на |
------------------------------------------- fif-
Рис. 51. Силовые характеристи
ки |
элемента |
сложной формы: , |
1— из резины (- |
- эксперименталь |
|
ная, |
расчетная); 2 — из поли |
|
|
уретана |
69