книги из ГПНТБ / Азимов, Р. К. Теплообменные измерительные преобразователи
.pdfМИНИСТЕРСТВО ВЫСШЕГО И СРЕДНЕГО СПЕЦИАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ УЗБЕКСКОЙ ССР
Ташкентский политехнический институт им. Абу Райхана Беруни
Р. К. АЗИМОВ, П. Р. ИСМАТУЛЛАЕВ, ' П. А. КОРОТКОВ
ТЕПЛООБМЕННЫЕ
ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ
ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ
ИЗДАТЕЛЬСТВО „ФАН“ УЗБЕКСКОЙ ССР Ташкент 197+
УДК 6Я1 2 08 |
|
|
|
|
|
|
|
|
А з и м о в Р. |
К., |
И с м а т у л л а е в П. Р., К о р о т к о в П А. |
||||||
Теплообменные |
измерительные |
преобразователи |
Библ.— 56 |
|||||
назв., |
рис.—27, стр. — 1— 76. |
|
|
|
|
|||
В |
работе |
изложена |
теория |
теплового метода измерения, по |
||||
лучившего за |
последние |
годы |
широкое применение |
при |
измере |
|||
нии расходов |
газов и жидкостей, |
влажности и других |
величин. |
Описаны конструкции и измерительные схемы расходомеров, значительная часть которых является оригинальной работой авторов.
Книга рассчитана на преподавателей и студентов вузов, а также научных работников.
| |
Гис. публичная |
i |
|
1 MtavsSHC - vox»* I©-нал |
!• |
|
|
з |
библиотек;-. COUP |
J; Ответственный редактор |
|
i |
Э К З Е М П Л Я Р |
Ланд. гехн. наук Н. Н. |
САДЫ КОВ |
: |
мИ ТА Л ЬН О г О З А Л А р |
|
|
|
|
РАХМАТ КАРИМОВИЧ |
АЗИМОВ, |
ПАТХУЛЛА РАХМАТОВИЧ ИСМАТУЛЛАЕВ,
ПЕТР АРХИПОВИЧ КОРОТКОВ
А 4
Теплообменные измерительные преобразователи
Утверждено Ученым советом Ташкентского политехнического института им. Абу Райхана Беруни
|
|
|
• |
Редактор И . Н . Боева |
|
|
|
|
|
|
|
|
Художник Е. П. Владимиров |
|
|
|
|||
|
|
|
Технический редактор 3. Горьковая |
|
|
|
|||
|
|
|
Корректор Ромашке А. Д . |
|
|
|
|||
Р-08510. |
Сдано |
в набор |
12.VI-74 г. |
Подписано к печати |
18. |
XI.-74 г. |
Формат |
60x 9 0 J/ie« |
|
Бум. тип. Ко 1. |
Бум. л. |
2,37. Печ. л. 4.75. Уч-.изд. л. 5,3. Изд. № В—22. Тираж |
|
||||||
Цена 53 к. Заказ 4*264. |
|
|
|
|
|
|
|
||
Набрано и огматрицировано на книжной фабрике им. М. В |
Фрунзе Республиканского |
производ |
|||||||
ственного |
объединения |
«Полиграфкнига» |
Госкомиздата |
УССР, Харьков. Донец-Захаржев- |
|||||
|
|
|
|
ская, 6/8. |
|
проспект |
М. Горького, 21. |
||
Отпечатано в типографии Издательства «Фан» УзССР, Ташкент, |
|||||||||
|
|
|
Адрес |
изд-Bajj |
Ташкент, Гоголя, 70. |
|
|
|
(С ) Издательство «Фан» УзССР, 1974 г.
ВВЕДЕНИЕ
Возрастающие требования к надежности, качеству и экономи ческой эффективности устройств контрольно-измерительной техники и автоматики обусловливают появление новых разработок и широкий фронт поисковых исследований в этой области.
В последние годы значительное внимание уделяется разработке теплообменных измерительных преобразователей, которые являются,
простыми по конструкции, экономически выгодными и |
надежными |
в эксплуатации. |
измеритель |
Общим элементом для большинства теплообменных |
ных устройств является преобразователь информации с нагревателем, термочувствительными элементами и теплопроводом. Теплообменный преобразователь информации связывает! выходную величину с из
меряемыми параметрами (скорость, расход, уровень, |
влажность |
и другие). |
и выходной |
Преобразователи, у которых связь между входной |
величинами основывается на зависимости процесса теплообмена между
нагреваемым теплопроводом и измеряемой средой, |
называются тепло |
|
обменными измерительными преобразователями. |
преобразователей |
|
Оригинальные конструкции теплообменных |
||
разработали и исследовали в СССР Д. И. |
Агейкин, В. С. Попов, |
|
Г. Н. Дульнев, А. Г. Шашков, Д. В. Беляев, |
Н. И. Игумнов и другие. |
|
За рубежом ряд конструкций разработали J . |
Н. Laiib, L. J. Kastner, |
A.Rothwell.
Несмотря на достигнутые успехи в разработке теплообменных пре
образователей, проектирование и расчет устройств на его базе представляет значительные трудности и в ряде случаев осуществля ется весьма приближенно, не эффективно, без учета конструктивных
итехнологических особенностей преобразователей.
Вданной книге даются основы обшей теории теплового метода при стационарных и нестационарных режимах. Рассматриваются конст рукции, принципы действия и анализ различных устройств на основе теплообменных преобразователей для измерения расходов газов, жидкостей, жидких металлов, влажности и других величин.
Вработе проанализирован и обобщен материал по разработке, тео ретическому и экспериментальному исследованию и внедрению в про изводство различных конструкций теплообменных преобразователей, проведенных на кафедрах АХП Ленинградского технологического института им. Ленсовета и на кафедре ИИТ Ташкентского политехни ческого института.
3
Г л а в а I
ОБЩИЕ ОСНОВЫ ТЕОРИИ ТЕПЛОВОГО МЕТОДА ИЗМЕРЕНИЯ
§ 1. Теплообмен при стационарном тепловом методе измерения
Стационарный тепловой метод измерения основан на использо вании процесса стационарного теплообмена, который возникает в зоне измерения между измерительным преобразователем и контролиру емой средой.
Вобщем случае это сложный процесс переноса тепловой энергии, который осуществляется одновременно теплопроводностью, конвек цией и лучеиспусканием. Для измерений интерес представляют все три вида теплопередачи. При этом в каждом случае учитывается роль
идоля каждого вида в суммарном процессе теплопередачи.
Водном случае, например, тепло, передаваемое теплопроводностью, является доминирующей величиной по отношению к теплу, пере даваемому за счет конвекции. В иных случаях картина может быть обратной.
Вобщем случае в линейной системе процесс теплообмена обычно записывается на основе закона Ньютона в виде [46]
|
Q = а • F • Д/ • т. |
(1) |
|
где Q — тепло, отданное (или полученное) телом среде, дж\ |
|
||
F — поверхность теплообмена, |
-и2; |
раз |
|
Д^ — движущая сила |
процесса |
теплообмена, являющаяся |
|
ностью температур тела и среды, град\ |
|
||
т — время действия |
процесса, сек\ |
|
|
а — коэффициент теплообмена, вт/м^град. |
|
При использовании формулы (1) имеют в виду, что она не отражает действительной зависимости теплового потока от температуры, физи ческих свойств и размеров тела и среды, а является некоторым формальным приемом, при помощи которого все трудности расчета теплообмена переносятся на определение величины коэффициента ос, который в меньшей степени зависит от F и Дt, чем Q.
Таким образом, коэффициент ос — суммарный коэффициент |
теп |
лообмена: |
|
а = ат -]- ак ал, |
(2) |
где а*, ос* ч осл.— соответственно коэффициенты теплообмена путем теплопроводности, конвекции и лучеиспускания.
4
Передача тепла теплопроводностью имеет место при наличии в те ле температурного градиента, который является физическим факто ром, целиком определяющим условия возникновения теплового по тока.
Связь между количеством тепла Q, переданного через поверхность F за время т, и температурным градиентом dt/dl положена в основу закона Фурье, математическое выражение которого с учетом направ ления градиента (в сторону более высокой температуры) имеет вид
[46, 48]
(3)
Коэффициент пропорциональности X характеризует способность тела передавать тепловую энергию и называется коэффициентом теп лопроводности (дж/м • град • сек).
При тепловых измерениях нужно знать конечные величины раз ностей температур, расстояния вдоль нормали к изотермической поверхности и отрезков времени. Поэтому для полного количества тепла, переданного через плоскую стенку за время т справедливо выра жение
Q = у • F • (t-, — 4) • т . |
(4) |
Здесь I — толщина стенки— расстояние между сечениями тела, в ко торых измеряются температуры ^ и fa, м\
F — площадь стенки, через которую проходит поток тепла, м2; z — время, за которое измеряется поток тепла, сек.
Величина
< 7 = £ = Г (/i - 4 ) |
(5) |
называется удельным тепловым потоком или плотностью теплового потока. Отношение Х/1 по аналогии с формулой (1) можно назвать ко эффициентом теплообмена ат путем теплопроводности.
При тепловом контакте твердого тела с потоком жидкости или газа, когда имеется перепад температур между телом и средой, происходит процесс теплообмена, называемый конвективным теплообменом. При этом виде теплообмена тепловая энергия переносится посредством перемещения материальных частиц среды. Кроме того, конвекция может сопровождаться теплопроводностью.
Рассмотрим общность и различие указанных процессов на приме рах теплопроводности через трехслойную стенку (рис. 1, а) и теплопе редачи через плоскую стенку, омываемую потоками с обеих сторон (рис. 1, б). Для каждого слоя (рис. 1, а) можно написать уравнение для разности температур, воспользовавшись формулой (5).
В результате будем иметь:
(6)
В скобках содержится сумма термических сопротивлений отдельных слоев.
При конвективном обмене стенка разделяет две среды А а В (рис. 1, б). В этом случае мы не знаем температур на поверхностях стенки.
И тестны лишь температуры основной массы |
жидкостей по обе сто |
|
роны стенки |
и П)- |
имеются еще погранич |
Кроме основной массы жидкости или ядра |
ные слои, образующиеся у стенки при течении жидкостей. Понятие «толщина пограничного слоя» довольно условно, так как резкого пе рехода от пограничного слоя к течению вне слоя нет. Различают гид родинамический и тепловой пограничные слои.
Рис. 1. Схемы теплопередачи:
а — через многослойную плоскую стенку; 6 — через плос кую стенку, омываемую потоками с обеих сторон.
Под толщиной гидродинамического слоя понимают такое расстоя ние от стенки, на которое скорость отличается от скорости невозму щенного потока вдали отдела на определенную величину.
Тепловой пограничный слой — это слой жидкости v стенки, в пре делах которого температура изменяется от значения, равного темпера
туре стенки, до равного температуре жидкости |
вдали от тела, |
т. |
е. |
все измгнение температуры жидкости (рис. 1, |
б) сосредоточивается |
||
в сравнительно тонком слое, непосредственно |
прилегающем |
к |
по |
верхности тела. |
|
|
|
Толщина пограничного слоя зависит от многих факторов и в част ности от физико-геометрических свойств среды и скорости ее течения.
В линейном приближении перенос тепла через пограничный слой по аналогии с (4) можно представить для поверхности А следующим
образом: |
|
|
Q = ^ F ( / 1- g |
x = а • F • Д/ . т , |
(7) |
где — коэффициент теплопроводности среды; |
|
|
Ьх — толщина пристеночной |
области. |
|
6
Таким образом, количество передаваемого тепла от среды к стен ке (или от стенки к среде) можно было бы легко определить, зная тол щину пограничного слоя Ьг. Однако такая возможность исключается. Дело в том, что величины Ьг и Ь2зависят от многих факторов: режима движения потока, формы и шероховатости стенки, теплофизических свойств потока и т. д.
На практике расчеты производят, пользуясь величиной отноше
ния Х1/Ь1 без определения величины bv |
Указанное отношение называ |
|
ется коэффициентом теплоотдачи конвекцией и обозначается как |
аК |
|
или чаще а. |
б — Kl/bl =a, и Хц'Ь? = аг, |
по |
Принимая обозначения по рис. 1, |
||
аналогии с (6) можно написать: |
|
|
ti t4 |
|
(8) |
Здесь в скобках каждый из членов представляет собой частное тер мическое сопротивление. Полное термическое сопротивление обозна чим через МК. Величина К представляет собой коэффициент тепло передачи. Уравнение теплопередачи от одной жидкости к другой через стенку имеет вид
Q = К • F • (tl — tt) • т. |
(9) |
Влияние излучения на весь процесс теплопереноса в зависимости от условий работы теплоприемника различно. Это влияние все больше сказывается по мере повышения температуры, так как результиру ющий тепловой поток Q12 между телом 1 и телом 2 с температурами 7\(^) и T2{t2) определяется законом четвертых степеней (законом Сте фана-Больцмана) [46]:
где Si, е2, <4i, Л2 — коэффициенты черноты излучения и поглощения
F12 — взаимная |
тел I и 2; |
поверхность излучения тела; |
|
С0=5,67 вт!я2 |
• град4 — постоянная Стефана-Больцмана; |
е— приведенный коэффициент черноты системы.
Для упрощения технических расчетов и решения задач теплопро водности между отдельными частями твердого тела уравнение (10) линеаризуют введением коэффициента а„, который в общем случае
теплообмена является слагаемым суммарного коэффициента а |
в (2). |
|
По аналогии с (1), |
|
|
Qis = |
(t\ — t2) F12- |
(11) |
Здесь |
|
|
осл = |
е С0 / (ti, t2), |
(12) |
где f(tlt t2) — функция, определяемая из выражения (10).
Результаты экспериментальных исследований конвективного теп- >л»обмена для жидкостей и газов обычно представляются в виде
Nu = С Rea • Gr* • Pi*, |
(13) |
а для жидких металлов в виде |
|
Nu = Cj + С2Рее, |
(14) |
где коэффициенты С, Сг, С2 и показатели степеней а, Ь, с, е находят ся путем обработки данных результатов экспериментов 146, 49]
Критерий Нуссельта Nu является неопределяющим, так как он зависит от других критериев — определяющих, значения которых составляются из величин, характеризующих условия опыта (опреде ляющая температура, при которой берутся значения теплофизичес ких констант, линейные размеры):
|
N u = ^ , |
(15) |
|
где d — линейный |
размер, м. |
|
|
Критерий Рейнольдса |
|
|
|
|
Re = |
-—- , |
(16) |
|
|
N |
|
где v — скорость |
потока, м/сек, |
м2!сек, |
|
v — кинематическая вязкость, |
|
определяет теплообмен при вынужденной конвекции. Чем больше Re,
тем больше а, так как при этом уменьшается толщина |
пограничного |
|
слоя, являющегося основным термическим сопротивлением. |
||
Критерий Грасгофа |
|
|
Gr = -— |
Д( , |
(К) |
где р — коэффициент объемного расширения, 1/град\ |
|
|
g — ускорение силы тяжести, |
м/сек2, |
|
характеризует теплообмен при свободной конвекции. В уравнениях для вынужденной конвекции он отсутствует.
Критерий Прандтля |
|
Рг = 7* |
08) |
где а — коэффициент температуропроводности, м2/сек, |
|
характеризует физические свойства среды. |
крите |
В формулы теплообмена часто входит отношение Rrc/Rrn |
риев Прандтля, определенных для температуры t, |
среды и темпера |
туры /п поверхности стенки. |
|
Критерий теплового подобия Пекле — |
|
Ре = ~ ~ — |
(19) |
8
является мерой отношения молекулярного и конвективного переносов тепла в потоке. В формулах для жидких металлов в отличие от фор мул для газов и жидкостей присутствует параметр а, а не v. Это объяс няется преимущественным влиянием на процесс теплообмена темпе
ратуропроводности а, а не вязкости v (находящейся |
также |
в знамена |
теле критерия Re). |
в нестационарных |
|
При анализах и расчетах температурных полей |
||
режимах теплообмена используются критерии Fo (Фурье) |
и Bi (Био)- |
|
Критерий тепловой гомохронности Фурье — |
|
|
Fo = ^ - |
|
(20> |
характеризует связь между скоростью изменения температурного поля, физическими свойствами и размерами тела.
Критерий краевого подобия Био — |
|
|
Bi |
к |
(21) |
|
|
|
характеризует интенсивность теплообмена между |
поверхностью тела |
и средой, является мерой отношения внутреннего и внешнего терми ческих сопротивлений. Внешне критерий Bi похож на критерий Нуссельта. Однако между ними имеется существенное различие. В кри терии Bi коэффициент теплоотдачи представляет собой суммарную величину, учитывающую влияние всех видов теплообмена, а коэффи циент теплопроводности А, относится к материалу твердого тела. В кри терий Nu входят коэффициент теплоотдачи конвекций и коэффициент А окружающей среды. Критерий Nu является функцией других, оп ределяющих критериев Re, Pr, Gr и т. д.
Критерий Bi сам является определяющим, так как он применя ется при расчетах теплообмена, когда условия взаимодействия тела со средой задаются в виде коэффициента теплообмена а , а исследуются процессы распространения тепла в теле.
Решение любой задачи |
теплопроводности обычно начинают с ана |
||
лиза величины |
критерия |
Bi. При этом в задачу могут быть внесены |
|
упрощения. |
1 |
имеет место малая интенсивность теплообмена и боль |
|
При Bi |
шая теплопроводность, что позволяет определить состояние тела по значению температуры. Условие Bi 1 соответствует большой отно сительной интенсивности теплообмена со средой. В этом случае темпе ратура поверхности тела становится практически равной температу ре среды, и весь процесс обусловлен теплопроводностью.
Наибольшие трудности для исследования нестационарных про цессов теплообмена тел сложной формы со средой представляет собой случай, когда Bi ^ 1. «у
Величина I в критериях Био и Фурье представляет собой характер ный размер системы и определяется как отношение объема тела к пло щади его поверхности. Таким образом, для простейших геометриче ских форм величину I легко получить.
9»