Из примера 4 активное сопротивление меди индуктора

Ом.

Приведенное сопротивление жидкого металла или сплава в канальной части печи определяем по (3.72)

Ом.

3. Индуктивное сопротивление нагруженного индуктора определяется по (3.74)

.

Средний (расчетный) диаметр зазора рассчитываем по (3.75)

м.

Значения ивзяты из примера 4.

Приведенное расстояние между индуктором и каналом рассчитывается по (3.76)

м.

Значения ивзяты из примеров 3, 4.

Коэффициент Роговского определяется по (3.77)

.

.

Значение взято из примера 3.

Коэффициент определяется по (3.78)

.

.

.

Ом =

Ом.

4. Полное сопротивление нагруженного индуктора определяется по (3.79)

.

Ом.

.

.

5. Коэффициент мощности печи определяется по (3.80)

.

Следует отметить, что полученное значение находится в пределах рекомендуемого значения(табл. 3.4).

Расхождение между принятым в начале расчета коэффициентом мощности и полученным в результате расчетасоставляет5,73 %, что допустимо.

6. Ток индуктора определяется по (3.81)

А.

7. Полная мощность индуктора определяется по (3.82)

ВА кВА.

8. Активная мощность индуктора определяется по (3.83)

Вт кВт.

Полученные значения тока и мощности превышают ранее рассчитанные значения тока и мощности (примеры 1,3). Принятый в примере 1 электропечной трансформатор не сможет обеспечить соответствующее питание индукционной канальной печи.

Одним из способов снижения тока является изменение сопротивления канала за счет увеличения его длины, например, за счет увеличения участков (рис. 3.12).

Принимаем для расчета м, тогдам.

Активное сопротивление канала

Ом.

Приведенное сопротивление канала

Ом.

Активное сопротивление нагруженного индуктора

Ом.

Полное сопротивление нагруженного индуктора

.

Ом.

.

Коэффициент мощности индуктора .

Ток индуктора

А.

Полная мощность индуктора

ВА кВА.

Активная мощность индуктора

кВт.

Полученное значение активной мощности не превышает 300 кВт, поэтому число индукционных единиц и число фазостается таким же, как и в примере 1 ().

Активная мощность индуктора (кВт) превышает значение активной мощности, рассчитанной в примере 1 (кВт) с учетом производительности печи.

Так как количество тепла, необходимое для расплавления и доведения до температуры разливки массы сплава Л63 т остается неизменным, то длительность нагрева и подогрева жидкого металлауменьшится, т.е. возрастет производительность печи.

Время нагрева и подогрева жидкого металла

часа.

Число плавок в сутки

.

Принимаем .

При увеличении ,,произойдет незначительное увеличение расчетного значения поперечного сечения магнитопровода печного трансформатора (см. расчет по (3.27)).

Для того чтобы избежать значительного конструктивного изменения индуктора и магнитопровода, достаточно перейти с четырехступенчатого сечения стержня магнитопровода на пятиступенчатое с и уменьшить толщину стенки изолирующей гильзы, в пределах допустимого, смм намм. В этом случае внутренний диаметр индуктора не изменится.

9. Мощность и емкость конденсаторной батареи, необходимые для повышения коэффициента мощности до величины , определяются по (3.83)

квар.

соответствует коэффициенту мощности печи ;

соответствует заданному коэффициенту мощности .

Выбираем по [23] конденсатор косинусный КС2-0,38-50-2У3 с номинальным напряжением В, номинальной мощностьюквар и номинальной емкостьюмкФ.

Для того чтобы обеспечить повышение коэффициента мощности до величины , необходимо включить параллельно индуктору печи три конденсатора КС2-0,38-50-2У3. В этом случае

.

Коэффициент мощности печи с учетом компенсации .

Реактивный ток индуктора печи до компенсации

А.

Реактивный ток печи после компенсации

А.