Пособие к КП Рулевое устройство
.pdfРаздел1. Общие вопросы курсового проекта |
81 |
где x x — относительное расстояние оси баллера от пе- bср
редней кромки руля; t — относительная толщина профиля пера руля. Нормальное усилие Np , определяемое как проекция равнодейст-
вующей гидродинамических сил на нормаль к хорде руля, выражается зависимостью:
Np 0,515 V 2 Ap 0,5736C1 0,2695C2 0,4386t 1 , |
(10.10) |
где 1,025 т/м3. |
|
10.2. Определение наибольшего крутящего момента небалансирного руля
Наибольший гидродинамический момент на баллере небалансирного руля, установленного за рудерпостом, определяется зависимостью (10.1), где вместо bср подставляется средняя ширина руля и рудерпо-
ста bкср . Однако некоторые вспомогательные величины и коэффици-
енты отличаются от подобных, описанных в разделе 10.1. Для расчета наибольшего гидродинамического момента на баллере необходимо воспользоваться зависимостями (10.2) – (10.5) с обозначениями (10.6) – (10.7), где вместо , входящего в (10.2) – (10.5), следует подставитьк — относительное удлинение комплекса, и определить:
|
|
|
|
|
|
|
|
1 bрп |
|
|
|
|
|
|
D |
C |
|
|
|
, |
|||
|
|
|
|||||||||
|
2 |
|
|
2 |
|
1 b |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
рп |
|
||
bрп |
|
bрп |
— относительная |
ширина |
рудерпоста, представляющая |
||||||
|
|||||||||||
|
|
bк |
|
|
|
|
|
|
|
|
собой отношение ширины рудерпоста к суммарной ширине руля и рудерпоста (комплекса). Коэффициенты А1…А3 и В1…В3, входящие в
82 |
ПРОЕКТИРОВАНИЕ РУЛЕВЫХ УСТРОЙСТВ |
выражения (10.2) – (10.5), для данного типа руля определяются по номограммам, представленным на рис. 10.3 – 10.6.
Коэффициент cm находится по выражению (10.9), относительное отстояние оси баллера до передней кромки руля — по зависимости:
|
|
|
t |
р |
|
|
b |
|
|
0,02 |
|||
2 |
|
|||||
|
рп |
|
|
|
||
x |
|
|
|
|
|
, |
δ |
|
|
bр |
|
||
|
|
|
|
где tр — толщина руля, м, в сечении, через которое проходит ось бал-
лера; bр — средняя ширина поворотной части комплекса, м; bрп —
ширина рудерпоста, м. Вместо относительной толщины руля t следует подставлять в (10.9) относительную толщину поворотной части комплекса t tbр ; t — максимальная толщина поворотной части, м.
Нормальное усилие Nр определяется по выражению (10.10), подставляя вместо Aр суммарную площадь руля у рудерпоста Aк . Коэффициенты С1 и С2 рассчитываются по (10.2) и (10.3).
Раздел1. Общие вопросы курсового проекта |
83 |
Рис. 10.3. Коэффициенты A1(b рп , к)...A2 (b рп , D, к) для расчета небалансирного руля, установленного за рудерпостом.
84 |
ПРОЕКТИРОВАНИЕ РУЛЕВЫХ УСТРОЙСТВ |
Рис. 10.4. Коэффициенты A3 (b рп , к, D) для расчета небалансирного руля, установленного за рудерпостом.
Раздел1. Общие вопросы курсового проекта |
85 |
Рис. 10.5. Коэффициенты B1(b рп , к ), B3 (b рп , к, D) для расчета небалансирного руля, установленного за рудерпостом.
86 |
ПРОЕКТИРОВАНИЕ РУЛЕВЫХ УСТРОЙСТВ |
Рис. 10.6. Коэффициенты B2 (b рп , к, D) для расчета небалансирного руля, установленного за рудерпостом.
Раздел1. Общие вопросы курсового проекта |
87 |
10.3. Определение наибольшего крутящего момента балансирного полуподвесного руля
Особенность балансирного полуподвесного руля состоит в том, что закручиваемый гребным винтом поток несимметрично и неравномерно обтекает поворотную и неповоротную части руля (неповоротная часть
— кронштейн). Гидродинамический расчет балансирного полуподвесного руля выполняется в соответствии с методикой, изложенной в [6]. Наибольший момент на баллере руля М (на переднем ходу судна)
может быть определена на основании выражения (10.1), где в качестве bср подставляется средняя ширина руля и кронштейна bср. к . Расчету
коэффициента cm предшествует определение коэффициента С1 по
формуле (10.2), коэффициента D1 по формуле (10.4). другие вспомогательные величины можно найти, используя следующие выражения:
C2 0,3 к 1 в 2 A4 A5 'p 'p Hb ;
(10.11)
C3 2,32 1 в 2 a Va 2 ; (10.12)
D2 0,54 2к 1 в 2 B4 B5 'p 'p Hb ;
(10.13)
D3 1,16 1 в 2 a Va 2 ; (10.14)
|
|
|
D4 0,393 1 в 2 a |
|
2 t 2hк |
|
12ср |
|
22ср ; |
||||
|
Va |
b |
b |
||||||||||
|
(10.15) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
Hb V 1 в nDв — относительная |
поступь (шаг) гребного |
|||||||||||
винта; |
Dв — диаметр гребного винта, |
м; a — коэффициент, |
|||||||||||
a 1 p 1 в ; |
|
1ср , |
|
2 ср — средние |
относительные ширины |
||||||||
b |
|||||||||||||
b |
поворотной части, расположенной за кронштейном и под кронштейном (отнесены к средней ширине комплекса
88 |
|
|
ПРОЕКТИРОВАНИЕ РУЛЕВЫХ УСТРОЙСТВ |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 ср |
|
|
|
|
|
|
b |
ср |
|
|
|
b |
|
|||||||
|
b 1 |
ср |
, b 2 ср |
). |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
b ср.к |
b ср.к |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Обозначения, представленные выражениями (10.6) и (10.7) справедливы применительно к зависимостям (10.11) – (10.14).
Коэффициент попутного потока в диске гребного винта в — оп-
ределяется выражением (10.8), коэффициент попутного потока в районе руля р — как среднее между частью руля, расположенной за
кронштейном, и частью руля, расположенной ниже кронштейна. Тогда
|
А |
|
|
1 |
|
|
2 |
А |
|
|
1 |
|
|
2 |
|
|
р1 |
|
р1 |
|
р2 |
|
р2 |
|
|
||||||
р 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
||||
|
|
|
|
|
|
|
Ар |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Ар1 — площадь поворотной части руля, расположенная за кронштейном, м2, определяется контуром LDEFGK; А2 — площадь
поворотной части руля, расположенная под кронштейном, м, определяется контуром ABCD (рис. 10.7.).
|
|
|
2h |
|
l |
2 |
|
р1 |
|
0,68Сb 0,43 p 0,18 |
1 |
|
|
||
|
|
|
|||||
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
2h |
1 |
l |
|
|
р2 |
|
0,68Сb 0,43 p 0,18 |
|
|
1 |
|
|
|
H |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
1 для рулей, расположенных |
||
|
в диаметральной плоскости судна; |
||
|
p 0 |
для судов |
с транцевой |
кормой; p 0,18 для судов с крейсерской кормой; |
Cb — коэффи- |
||
Рис.10.7. Коэффициенты |
циент |
общей полноты судна, |
|
h1 ,H — |
расстояние от основной |
||
для расчета |
|
|
|
полубалансирного плоскости полуподвесного руля, расположенного за кронштейном
Раздел1. Общие вопросы курсового проекта |
89 |
судна соответственно до нижней кромки руля и до точки пересечения оси баллера с поверхностью корпуса судна, м; h2 — рас-
стояние от нижней кромки кронштейна до основной плоскости судна,
м; l2 h2 h1; l1 hp l2.
Коэффициенты А4 - А5 и В4 - В5, входящие в выражения (10.11) – (10.15), для данного типа руля определяются по номограммам, представленным на рис. 10.8 – 10.12. Коэффициент выражается зависимостью:
Cmδ 0, 5736D1 0, 819D2 , 329D3 0, 9397D4
x 1,03 0,226 t1 t2 0,5736C1 0,2695C3 0,819C2 ,
x x bcp — относительное расстояние оси баллера от передней кромки руля; t1 , t2 — относительные толщины профиля пера руля в
сечениях (см. рис. 10.7), |
t1 |
t1 b1 ; |
t2 |
t2 b2 . |
90 |
ПРОЕКТИРОВАНИЕ РУЛЕВЫХ УСТРОЙСТВ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис.10.8. Коэффициенты A3 (b кр , hкр, D, к) для расчета полубалансир-
ного полуподвесного руля, расположенного за кронштейном Наибольшее нормальное усилие, действующее на руль при его перекладке,
N p 0,5 V 2 1 0,2193 t1 t2 (0,5736C1 0,819C2 0,269C3 ) Ap