Пылисистемы_Жуков
.pdf∙ для разомкнутых систем с газовой сушкой: |
t2 = tт.р. + 20°С; |
где tт.р.– температура точки росы водяных паров. |
|
Если принятая температура t2 не удовлетворяет указанным условиям, то следует повторить тепловой расчет, увеличив в нем количество сушильного агента или уменьшив его начальную температуру, либо задавшись новым, меньшим значением Wпл и соответственно более высокими значением t2.
Температура сушильного агента за мельницей для установок с пылевым бункером t”М = t2 + 10°С;
а для установок с прямым вдуванием (при работе под разрежением)
t”М = t”CE = t2 + 5°С;
Для пылесистем, работающих под давлением, температура за мельницей (за сепаратором) принимается равной температуре t2.
Верхний предел конечной температуры t2 определяется условиями взрывобезопасности системы. В соответствии с правилами взрывобезопасности температура сушильного агента на выходе из мельницы t”М не должна превышать следующих величин:
Таблица 6.1 – Предельная температура t”М для установок с пылевым бункером.
Топливо |
При сушке воздухом, |
При сушке смесью дымовых |
|
°С |
газов с воздухом, °С |
Тощий уголь |
130 |
*) |
Экибастуский уголь |
110 |
*) |
Каменные и бурые угли |
70 |
80 |
Антрациты и полуантрациты |
не ограничевается |
|
*) – температура в правилах взрывобезопасности |
не указывается. |
|
Таблица 6.2 – Предельная температура t”М для установок с прямым вдуванием при размоле в |
||
молотковых и других мельницах. |
|
|
Топливо |
При сушке воздухом, |
При сушке смесью дымовых |
|
°С |
газов с воздухом, °С |
Каменные угли |
130 |
170 |
Бурые угли и сланцы |
100 |
140 |
Фрезерный торф |
80 |
120 |
Температура сушильного агента на выходе из сушильных установок, за исключением предвключенных к мельнице устройств для нисходящей сушки и труб-сушилок при работе на смеси дымовых газов с воздухом, не должна превышать 250 °С.
Для антрацитов и полуантрацитов температуру t”М во избежание пыли в бункере рекомендуется выбирать не ниже 110 °С.
В формуле (6.2) для определения тепла работы мелющих органов коэффициент Кмех, учитывающий долю энергии, переходящую в тепло за счет работы мелющих органов,
принимается: |
|
для ШБМ, ШБММ и ШКМ |
0,7 |
для ММ и М-В |
0,8 |
для СМ |
0,6 |
В этих расчетах удельный расход электроэнергии принимается только на размол Эрзм. Коэффициенты, учитывающие присос, в зависимости от типа мельниц принимаются для
ШБМ по данным таблицы 6.3.
Таблица 6.3.
для других типов мельниц – согласно нижеследующим данным:
Распределение этого присоса по отдельным элементам пылеприготовительной установки представлено в таблице 6.4.
Таблица 6.4
При расчетах температура присосанного воздуха принимается tх.в. = 30°С.
Температура сырого топлива, поступающего в пылесистему, обычно принимается в расчетах равной нулю.
Температура топлива в конце устройства для нисходящей сушки или трубы-сушилки принимается согласно.
Температура пыли в конце установки принимается равной конечной температуре сушильного агента t2.
Величину часовой потери тепла в окружающую среду Q5 для выпускаемых мельниц рекомендуется принимать по данным таб. В.5 приложения В. Для вновь проектируемых
мельниц Q5 принимается путем экстраполяции. |
|
|
|
|||
Определение сушильной производительности мельницы |
|
|||||
Сушильная производительность Вс определяется по формуле: |
|
|||||
Bc = |
|
V2 |
, т/ч |
(6.49) |
||
1000 |
×Vdk / cv/ |
|||||
|
|
|
||||
где Vвл.см. – количество влажной газовоздушной смеси или влажного воздуха (Vвл.в.), определяемое по формулам 6.29, 6.31, 6.33, 6.35 в зависимости от данного состава сушильного агента, м3/кг.
V2 – количество влажного сушильного агента в конце установки, м3/ч, в установках с ШБМ и ШКМ V2 = VМВ , определяется по формуле 5.9, для остальных мельниц
V2 = 1000×Vвл.см.Bp, м3/ч |
(6.50) |
Сушильная производительность должна быть выше или равна расчетной, т.е. Вс ³ Вр . Если окажется, что располагаемое V2 (например, производительность мельничного вентилятора или мельницы-вентилятора) меньше полученного по формуле 6.50, то следует искать пути либо к его увеличению, либо к повышению температуры сушильного агента t1. При отсутствии этой возможности производительность установки будет ограничена условиями сушки.
Расчетная производительность мельничного вентилятора
Производительность мельничного вентилятора в установках с пылевым бункером для ШБМ, ШКМ, ММ, и СМ, работающих под разряжением, находится из расчетов этих мельниц, приведенных в главе 5. Производительность вентилятора, установленного перед мельницей, работающей под давлением, определяется по формуле:
|
1000g1Bp |
|
273 + t |
3 |
|
|
V = |
|
× |
|
, м |
/ч |
(6.51) |
γов |
|
|||||
MB |
|
273 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где t – температура воздуха (газа) перед вентилятором; γ ов – удельный вес воздуха (газа), кг/м3 при н.у.
Расчетная производительность для выбора мельничного вентилятора принимается с
запасом в 5%: |
|
Vр.МВ = 1,05×VМВ , м3/ч |
(6.52) |
Количество первичного воздуха
В схемах с пылевым бункером первичный воздух, поступающий в топку из системы пылеприготовления, включает в себя в общем случае воздух, содержащийся в отбираемых топочных газах, подаваемый горячий воздух из воздухоподогревателя, присадку холодного воздуха и присос по пылесистеме. Количество его, отнесенное к 1 кг сырого топлива, вычисляется по формуле:
g |
пер |
= g |
1 |
×(r r + r |
+ r |
+ К |
прс |
)× |
zM Bp |
× |
Bp gвл.см. - Gсб |
, кг/кг |
(6.53) |
||
|
|
|
|||||||||||||
|
|
в,г г г,в |
х.в |
|
|
|
BK |
|
|
Bp × gвл.см. |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
или при сушке горячим воздухом и отсутствии сброса |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
gпер = g1 ×(1+ Кпрс )× |
zM Bp |
, кг/кг |
(6.54) |
||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
BK |
|
|
|
|
|
В схемах с прямым вдуванием при сушке горячим воздухом |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
gпер = g1 ×(1+ Кпрс ), кг/кг |
(6.55) |
|||||||||
В формулах 6.53, 6.54 и 6.55, кроме приведенных ранее, даны следующие обозначения: Gсб – весовое количество сбросного воздуха от одной пылесистемы, кг/ч;
rв, г – содержание воздуха в одном килограмме отбираемых топочных газов при заданном избытке воздуха в месте отбора:
rв,г = |
(α -1)γ V 0 |
(6.56) |
|
1+ γов |
×αV 0 , кг/кг |
||
|
|
0в |
|
gвл.см – количество влажной газовоздушной смеси или влажного воздуха zм – число работающих мельниц.
Количество первичного воздуха в процентах от теоретически необходимого
r |
= |
gпер100 |
, % |
(6.57) |
|
γов ×V 0 |
|||||
пер |
|
|
|
где V0 – теоретическое количество воздуха, необходимое для полного сгорания сырого топлива, м3/кг при н.у.
Рекомендуемое количество первичного воздуха при номинальной паропроизводительности котла приводится в таблице 6.4.
Таблица 6.4 – Рекомендуемое количество первичного воздуха (%) от теоретически необходимого для пылеугольных топок при номинальной паропроизводительности котла.
|
При подаче пыли в |
При подачи пыли в |
Топливо |
топку сушильным |
топку горячим |
|
агентом1) |
воздухом2) |
АШ, полуантрациты и тощие угли |
20 ÷ 25 |
15 ÷ 20 |
Каменные угли |
25 ÷ 35 |
20 ÷ 30 |
Бурые угли |
45 ÷ 55 |
20 ÷ 35 |
Сланцы |
55 ÷ 65 |
– |
Фрезерный торф |
60 ÷ 85 |
– |
1)Если по условиям работы пылесистемы требуется уменьшить количество вентилирующего агента, допускается снижение нижнего предела на 25%. При сушке топлива газами или смесью газов с воздухом в сушильном агенте за мельницей должно быть не менее 15% воздуха.
2)В схемах с пылевым бункером
Определение объема газов в конце пылепровода при подаче пыли горячим воздухом
Объем газов (влажного воздуха) в конце пылепровода (перед горелкой)
æ g |
г.в |
|
DW |
пл ö |
273+t' |
|
3 |
(6.58) |
||
ç |
|
|
|
÷ |
|
гор , м /ч |
||||
V'гор = Впл ×1000ç |
|
|
|
+ |
0.804÷ |
|
|
|
||
γ |
0.B |
273 |
|
|
||||||
è |
|
|
|
ø |
|
|
|
|
||
где Впл – расход пыли через пылепровод:
B |
= |
Вк |
× |
100 -W1 |
×η |
|
пл |
|
zплп |
|
100 -W пл |
|
цкл |
Zплп – количество пылепроводов;
γ ов – удельный вес воздуха, принимается 1,285 кг/м3 при н.у.; t’гор – температура пылевоздушной смеси перед горелкой, °С;
t'гор = |
g |
с t + (DW пл + Kcс + А)×t |
|
- 595DW пл |
, °С |
||||
|
0,47DW пл + g (с |
пл |
) + Kcс |
+ А |
|||||
|
|
г.в г.в. г.в. |
|
|
пл |
|
|
|
|
|
|
|
г.в |
г.в. гор |
|
пл |
|
|
|
(6.59)
(6.60)
Здесь
A = |
100 -W пл |
× |
(W пл )'гор |
100 - (W пл )'гор |
|
||
100 |
K = 100 -W пл 100
gг.в – количество горячего (транспортирующего) воздуха, приходящееся на 1 кг топлива:
gг.в. = |
|
rпер |
×γов ×V 0 , кг/кг |
(6.57а) |
|
100 |
|||||
|
|
|
|||
rпер – количество горячего первичного воздуха, %
V0 – теоретическое количество воздуха, необходимое для полного сгорания сырого топлива, м3/кг при н.у.
tпл – температура пыли, принимается равной t”м, °С;
сспл – теплоёмкость сухой массы пыли, поступающей в пылепровод из бункера; сг.в. – теплоёмкость влажного горячего воздуха (рис.6.1);
t г.в. – температура горячего (транспортирующего) воздуха, °С; (сг.в.)гор – теплоёмкость влажного воздуха перед горелкой (рис.6.1); DWпл – количество испаренной влаги в пылепроводе:
DW пл = W пл -((W пл))'гор , кг/кг
100 - W пл 'гор
Wпл – влажность пыли, поступающей в пылепровод из бункера, % (Wпл)’гор – влажность пыли перед горелкой, %
При подачи пыли АШ, полуантрацитов и каменных углей горячим воздухом влажность ее перед горелкой принимается (Wпл)’гор= 0.
По правилам взрывобезопасности при подаче пыли в топку горячим воздухом температура его для всех видов топлива не ограничивается, за исключением каменных углей с Vr ³ 15%. Для этих углей температура горячего воздуха должна выбираться таким образом, чтобы температура пылевоздушной смеси перед горелками t’ гор не превышала 160 °С.
Расчет пылеприготовительной установки с шаровыми барабанными мельницами
При расчете установки выбирают сушильный агент (воздух или газовоздушную смесь) и его параметры, начальную и конечную температуры топлива, величину присоса и др.
Температура сушильного агента за мельницей имеет фиксированное значение, поэтому искомой величиной является t1, которая должна выбираться исходя из соответствующих указаний.
Количество сушильного агента, как правило, должно быть не ниже расхода воздуха через пылесистему VMB.
Расчетная скорость в барабане определяется условно для полного сечения цилиндрической части барабана, не занятого шарами.
Расчет пылеприготовительной установки с молотковыми мельницами
Выбрав расчетные значения начального и конечного состояний топлива (W1 и Wпл) и сушильного агента (t1 и t2), составляют уравнение теплового баланса, в котором искомой велечиной оказывается количество сушильного агента g1.
В других случаях искомой величиной может оказаться t1, а величина g1 предварительно рассчитывается по рекомендуемому количеству первичного воздуха.
Далее вычисляется количество влажного сушильного агента на 1 кг сырого топлива Vвл.см. (Vвл.в) и определяется общий расход его на мельницу по формуле 6.50.
Расчет пылеприготовительной установки со среднеходными мельницами
Тепловой расчет пылеприготовительной установки со среднеходной мельницей составляется исходя из того, что количество сушильного агента является заданным. Тепловой
расчет среднеходной мельницы сводится к установлению начальной температуры сушильного
агента t1.
По заданному расходу воздуха через установку определяется количество сушильного агента g1:
G |
|
|
g1. = (1+ Кпрсв )× Вр |
, кг/кг |
(6.64) |
Конечные параметры сушильного агента и влажность пыли увязываются с соответствующими требованиями, количество вентилирующего агента – с рекомендуемым количеством первичного воздуха.
Расчет пылеприготовительной установки с мельницей-вентилятором
Тепловой расчет пылеприготовительной установки с мельницей-вентилятором производится аналогично тому, как указано для молотковых мельниц. Особенность расчета состоит в том, что сушильным агентом в М-В, как правило, является смесь топочных газов с воздухом. Расчетом определяются доли газа и воздуха в смеси. Для высоковлажных топлив температуру сушильного аганта в конце установки следует принимать не ниже 120 °С.
Дата Подпись .докум № Лист .Изм
Лист
4. ХАРАКТЕРИСТИКА КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА
|
Единицы |
Обоз |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Величи- |
|
Наименование |
измере- |
на- |
|
Формула |
|
Расчет |
|
Основание |
|||||
|
|
|
на |
||||||||||
|
ния |
чение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Паропроизводительность |
кг/с |
Dк |
|
|
- |
|
|
- |
|
|
|
63,89 |
|
Давление перегретого пара |
МПа |
pпе |
|
|
- |
|
|
- |
|
|
|
13,8 |
|
Температура перегрева |
°С |
tпе |
|
|
- |
|
|
- |
|
|
|
515 |
Тепловой рас- |
Расход топлива |
|
|
Bк |
|
Dк (hпе - hпв ) |
|
230 × (3474,17 - 969,64) |
|
|
||||
|
кг/с |
Bк |
= |
|
|
|
|
|
|
|
6,83 |
чет |
|
|
r |
|
26,02 ×10 |
3 |
× 0,9 |
||||||||
|
|
|
|
|
Qi ×ηк |
|
|
|
|
котельного |
|||
Температура воздуха за |
°С |
' ' |
|
|
- |
|
|
- |
|
|
|
420 |
агрегата |
воздухоподогревателем |
tв,вп |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Количество котлов, |
шт. |
zк |
|
|
- |
|
|
- |
|
|
|
1 |
|
установленных в блоке |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5. ХАРАКТЕРИСТИКА ТОПЛИВА |
|
|
|
|
|
||||||
Кузнецкий Т, РОКI |
- |
- |
|
|
- |
|
|
- |
|
|
|
- |
- |
Рабочая влажность |
% |
Wр |
|
|
- |
|
|
- |
|
|
|
6.5 |
[1, стр. 226] |
Влажность пыли |
% |
Wпл |
Принято при t2=80 °C |
|
- |
|
|
|
0,8 |
[2, рис. 5.5, в] |
|||
Гигроскопическая влаж- |
% |
Wги |
|
|
- |
|
|
- |
|
|
|
1,5 |
[2, табл. 1.1] |
ность |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Выход летучих |
% |
Vdaf |
|
|
- |
|
|
- |
|
|
|
13 |
[1, стр. 226] |
Тонкость пыли |
% |
R90 |
|
|
- |
|
|
- |
|
|
|
14 |
[2, табл. 1.1] |
Коэффициент |
- |
Kло |
|
|
- |
|
|
- |
|
|
|
1,6 |
[1, стр. 226] |
размолоспособности |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Теплота сгорания |
МДж/кг |
Qir |
|
|
- |
|
|
- |
|
|
|
26,02 |
[1, стр. 226] |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Теоретический расход |
м3/кг |
V0 |
|
|
- |
|
|
- |
|
|
|
6,88 |
[2, табл. 1.1] |
воздуха |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Крупность дробления |
% |
R5 |
|
|
- |
|
|
- |
|
|
|
20 |
[2, § 1.4] |
Дата Подпись .докум № Лист .Изм
Лист
6. ВЫБОР МЕЛЬНИЦ И СХЕМЫ ПЫЛЕПРИГОТОВЛЕНИЯ
|
Едини- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Наименование |
цы из- |
Обозна- |
Формула |
Расчет |
Величи- |
Основание |
|||||||
мере- |
чение |
на |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
ния |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Среднеходная мельница |
- |
- |
- |
|
|
- |
|
- |
[2, табл. 2.1] |
||||
Замкнутая индивидуаль- |
|
|
Схема принята по |
|
|
|
|
|
|||||
ная с |
- |
- |
рис. 2.3, а [2, стр. |
- |
|
- |
[2, табл. 2.2] |
||||||
прямым вдуванием |
|
|
22] |
|
|
|
|
|
|
||||
Количество мельниц на |
шт. |
zм |
- |
|
|
- |
|
4 |
[2, табл. 4.13] |
||||
котел |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Производительность для |
кг/с |
Bр |
|
0,8Bк |
|
0,8 × 6,83 |
|
1,82 |
[2, (4.52)] |
||||
выбора мельницы |
|
zм −1 |
|
|
|
||||||||
|
|
4 −1 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
Производительность при |
|
|
|
|
Bк |
|
|
|
|
|
|
||
работе 4 мельниц и 100% |
кг/с |
Bр |
|
|
6,83/ 4 |
|
1,71 |
[2, § 4.6] |
|||||
|
|
zм |
|
||||||||||
нагрузке котла |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Производительность при |
|
|
|
0,9Bк |
|
0,9 × 6,83 |
|
|
|
||||
работе 3 мельниц и 90% |
кг/с |
Bр |
|
|
2,05 |
[2, § 4.6] |
|||||||
|
zм −1 |
|
|
|
|||||||||
|
4 -1 |
|
|||||||||||
нагрузке котла |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Мельница МВС-125 |
- |
- |
Выбрано |
- |
|
- |
[2, табл. 3.7] |
||||||
Диаметр стола |
м |
D |
- |
|
|
- |
|
1,25 |
[2, табл. 3.7] |
||||
Весовой расход воздуха |
кг/ч |
GB |
- |
|
|
- |
|
10000 |
[2, табл. 3.7] |
||||
через мельницу |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАКСИМАЛЬНОЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ МЕЛЬНИЦЫ И ПОТРЕБЛЯЕМОЙ МОЩНОСТИ
Величина, характеризую- |
|
|
1+1,07Wр |
|
|
|
щая максимальную влаж- |
- |
K |
1+1,07·6,5 |
7,96 |
[2, (4.5)] |
|
ность топлива |
|
|
|
|
|
|
Дата Подпись .докум № Лист .Изм
|
Едини- |
Обоз- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
цы из- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Величи- |
|
|||
Наименование |
|
на- |
|
|
|
|
|
Формула |
|
|
|
|
|
Расчет |
Основание |
|||||||||||||||||||
мере- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
на |
||||||||||||||||||||||
|
чение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
ния |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Средняя влажность возду- |
% |
|
Wср |
|
|
|
|
|
W1 + 6W пл |
|
|
|
|
|
6,5 + 6 × 0,8 |
|
|
|
1,61 |
[2, (4.29)] |
||||||||||||||
ха в мельнице |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Поправочный коэффици- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ент, учитывающий влия- |
- |
|
Пвл1 |
|
|
|
|
|
K2 - (Wср )2 |
|
|
|
7,962 -1,612 |
|
|
1,0 |
[2, (4.4)] |
|||||||||||||||||
ние влажности на размо- |
|
|
|
|
|
|
K2 - (Wги )2 |
|
7,962 -1,52 |
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
лоспособность топлива |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент перерасчета |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
веса угля со средней |
- |
|
Пвл2 |
|
|
|
|
|
100 −W ср |
|
100 -1,61 |
|
|
|
1,05 |
[2, (4.8)] |
||||||||||||||||||
влажностью на вес сырого |
|
|
|
|
|
|
|
100 −W1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
100 - 6,5 |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
угля |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент, учитываю- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
щий снижение прои-ти в |
- |
|
Kэк |
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
|
|
0,9 |
[2, (4.16)] |
||||||||||||
эксплуатации |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент, учитываю- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
щий степень дробления |
- |
|
Пдр |
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
|
|
1 |
[2, Рис. 4.6] |
||||||||||||
угля |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Величина, учитывающая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
- |
|
|
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
1,4 |
[2, Рис. 4.7] |
||||||||||||||
влияние тонкости пыли |
|
ln |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ln |
|
|
|
|
||||||||||||
R90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14 |
||||||||||||||||||||||
Максимальная |
|
|
|
|
|
|
|
4,2D3 K ло Пвл1 Пвл2 Kэк |
|
|
4,2×1,253 ×1,6×1,0×1,05×0,9 |
|
|
|||||||||||||||||||||
производительность мель- |
кг/с |
Bмакс |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,46 |
[2, (4.16)] |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
3,6 × Пдр ln |
100 |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
3,6×1×1,4 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
ницы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
R90 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Коэффициент, зависящий |
- |
|
a |
|
|
|
|
|
115-15D |
|
115-15·1,25 |
|
|
96,25 |
[2, (4.19)] |
|||||||||||||||||||
от диаметра стола |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист
.Изм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Едини- |
Обоз- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Лист |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
цы из- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Величи- |
|
|
||||
|
|
|
Наименование |
на- |
|
|
Формула |
|
|
|
Расчет |
|
Основание |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
мере- |
|
|
|
|
|
|
на |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
чение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
№ |
|
|
|
|
ния |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
.докум |
|
|
|
Мощность, потребляемая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
мельницей при макс. про- |
|
кВт |
Nрзм |
|
|
0,6aD |
|
|
0,6·96,25·1,25 |
112,8 |
[2, (4.18)] |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
изводительности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подпись |
|
|
|
Мощность, потребляемая |
|
|
|
’ |
|
|
1,53Nрзм |
|
1,53×112,8 |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
мельницей при работе 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
мельниц и 100% нагрузке |
|
кВт |
N рзм |
|
|
Bмакс |
+ 0,53 |
|
|
|
|
2,46 |
+ 0,53 |
|
|
87,58 |
[2, (4.20)] |
|
||||||
Дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1,75 |
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
котла |
|
|
|
|
|
|
B |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
Мощность, потребляемая |
|
|
|
|
|
|
1,53Nрзм |
|
1,53×112,8 |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
мельницей при работе 3 |
|
|
|
’ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,46 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
мельниц и 90% нагрузке |
|
кВт |
N рзм |
|
|
Bмакс |
+ 0,53 |
|
|
+ 0,53 |
|
|
99,73 |
[2, (4.20)] |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
2,05 |
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
котла |
|
|
|
|
|
|
B |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Удельный расход электро- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
энергии на размол при ра- |
|
кВт × с |
|
Эрзм |
|
|
|
N'рзм |
|
|
|
|
87,58 |
|
|
|
51,26 |
[2, (4.21)] |
|
|||||
|
|
|
|
боте 4 мельниц и 100% на- |
|
кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,71 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
грузке котла |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Удельный расход электро- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
энергии на размол при ра- |
|
кВт × с |
|
Эрзм |
|
|
|
N'рзм |
|
|
|
|
99,73 |
|
|
|
48,65 |
[2, (4.21)] |
|
|||||
|
|
|
|
боте 3 мельниц и 90% на- |
|
кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,05 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
грузке котла |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
Температура горячего воз- |
|
°C |
tг.в |
|
|
tв'' ,вп -10 |
|
|
|
420 – 10 |
|
410 |
[2, (5.43)] |
|
||||||||||
|
|
|
|
духа перед мельницей |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Температура горячего воз- |
|
°C |
tг.в |
Принимаем |
|
- |
|
|
|
210 |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
духа перед мельницей |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Температура холодного |
|
°C |
tх.в |
- |
|
|
|
|
- |
|
|
|
30 |
[2, § 5.6] |
|
|||||||||
|
|
Лист |
|
воздуха |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Дата Подпись .докум № Лист .Изм
Лист
|
Едини- |
|
Обоз- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
цы из- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Наименование |
|
на- |
Формула |
Расчет |
Величина |
Основание |
||||||||||
мере- |
|
|||||||||||||||
|
|
чение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
ния |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Температура отработав- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
шего сушильного агента в |
|
°C |
|
t2 |
Принято |
- |
|
|
80 |
[2, § 5.4] |
||||||
конце установки (за сепа- |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ратором) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Температура топлива пе- |
|
°C |
|
tтл |
- |
|
|
- |
|
|
0 |
[2, § 5.7] |
||||
ред мельницей |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Средняя температура топ- |
|
°C |
|
t |
|
|
t2 + tтл |
|
|
80 + 0 |
|
|
40 |
[2, (5.9)] |
||
лива в мельнице |
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Теплоемкость горячего |
|
кДж |
|
cг.в |
- |
|
|
- |
|
|
1,027 |
[2, Рис. 5.1] |
||||
воздуха |
|
кг × град |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Теплоемкость холодного |
|
кДж |
|
cх.в |
- |
|
|
- |
|
|
1,006 |
[2, Рис. 5.1] |
||||
воздуха |
|
кг × град |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Теплоемкость отработав- |
|
кДж |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
шего сушильного агента в |
|
|
c2 |
- |
|
|
- |
|
|
1,014 |
[2, Рис. 5.1] |
|||||
|
кг × град |
|
|
|
|
|
||||||||||
конце установки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Теплоемкость сухого топ- |
|
кДж |
|
cстл |
- |
|
|
- |
|
|
1,035 |
[2, § 1.8] |
||||
|
кг × град |
|
|
|
|
|
||||||||||
лива при t = 40 °C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Количество испаренной |
|
кг/кг |
|
W |
|
W1 − Wпл |
|
6,5 - 0,8 |
|
0,057 |
[2, (5.5)] |
|||||
влаги |
|
|
|
|
|
|
|
100 - 0,8 |
|
|||||||
|
100 − Wпл |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Коэффициент, учитываю- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[2, § 5.6] Ра- |
щий присос холодного |
- |
|
Kпрс |
- |
|
|
- |
|
|
0 |
ботает под |
|||||
воздуха |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
давлением |