2.5. Горизонтальная продольная нагрузка от торможения а11

Предполагаем, что тормозят только автомобили, движущиеся в одном направлении, то есть тормозная нагрузка снимается с одной полосы дви­жения. В связи с этим, коэффициент полосности к распределенной нагруз­ке не вводится.

Полное значение тормозной нагрузки:

F_h.p = 0,5  Р, но не более F = 25  K,

где К = 11 кН; Р = q_пол  (l₁ + l₂) – вес нормативной полосовой распределенной нагрузки, тормозящей в пролетах, примыкающих к рассчитываемой опоре, в соответствии с загружением линии влияния опорной реакции для получения R_max (рис.2.3, б), l₁ = 42 м; l₂ = 63 м.

Нагрузка от торможения приложена на 1,5 м выше уровня проезда по мосту, однако при расчете промежуточных опор балочных мостов допус­кается не учитывать момент от ее переноса в уровень центров опорных частей. Принимаем опорные части высотой 20 см. Тогда расстояние от центра опорных частей до низа опоры: h_т = (0,2/2) + (ВО - НО).

Момент силы торможения: М = F  h_т.

2.6. Горизонтальная поперечная нагрузка от боковых ударов нагрузки а11

Интенсивность поперечной нагрузки q_б = 0,4  q_пол. При действии горизонтальной поперечной нагрузки статическая схема балки является такой же, как и при действии вертикальной нагрузки, то есть, горизонтальная поперечная нагрузка на опору может быть определена по линии влияния аналогичной линии влияния R₆ (рис.2.3).

Тогда: H = q_б  ω_П , но не менее 0,6  Р_Ат.

Момент силы Н относительно низа опоры:

М = H  h_б,

где h_б – расстояние от низа опоры до уровня верха проезжей части;

h_б = (ВО + h_оч + h_пр + h_до) - НО, при этом h_оч = 0,2 м – высота опорной части;

h_np= 3,1 м – высота балки пролетного строения;

h_до = 0,15 м – толщина дорожной одежды.

2.7. Определение величины давления ветра на пролетное строение и опору в направлении поперек моста

В рамках курсового проекта ограничиваемся определением величины давления ветра на конструкции сооружения только при УМВ (в общем случае необходимо подсчитать данное усилие и при УВВ). Давление вет­ровой нагрузки принимаем равным q_н^в = 1,8 кН/м². Ветровая нагрузка на опору передается с половины каждого примыкающего проле­та. Нормативное усилие:

W = q_н^в  ω_в  К_З

где ω_в - расчетная ветровая поверхность. Принимаем:

• для перил: ω_в = (l₁/2 + l₂/2)  h_n;

• для балки пролетного строения: w_в = (l₁/2 + l₂/2)  h_б;

• для опоры при УМВ: ω_в,поп = b_on  b_on; причем h_оп = ВО - УМВ;

b_оп = 1,2 м – ширина опоры по фасаду; К₃ – коэффициент заполнения, равный 0,2 для перил и 1 – в остальных случаях; h_б = 3,1 м – высота балки пролетного строения; h_n = 1,1 м – высота перильного ограждения.

Таким образом, получаем 3 значения нормативной величины ветровой нагрузки: W_n – на перила; W_n.c – на пролетное строение; W_поп,оп – на опору.

Полное значение усилия от ветра:

W_non = W_n + W_n.c + W_non,on

Плечи приложения ветровой нагрузки относительно нижнего обреза опоры:

- на перила: е_n = h_n/2 + h_б + h_оч + (ВО - НО);

- на пролетное строение: е_nс = h_б/2 + h_оч + (ВО - НО);

- на опору: е_оп = (ВО - НО) - (ВО - УМВ)/2.

Момент ветровой нагрузки относительно центра тяжести сечения по нижней грани опоры при УМВ:

М_поп = W_n  е_n + W_n.c  e_nc + W_non,on  е_оn.