vetosckin
.pdf3.4. Оценка уровня воздействия взрыва и расчет радиусов зон разрушения
Методика расчета может применяться при выборе основных направлений технических мероприятий по защите объектов и персонала от воздействия взрыва парогазовых сред, а также твердых и жидких химически нестабильных соединений (перекисные соединения, ацетилениды, нитросоединения различных классов, продукты осмоления, трихлористый азот и др.), способных взрываться.
Методика дает ориентировочные значения участвующей во взрыве массы вещества.
В данной методике приняты следующие условия и допущения.
1) В расчетах принимаются общие приведенные массы парогазовых сред m, полученные при количественной оценке взрывоопасности технологических блоков.
2)Для конкретных реальных условий значения m могут определяться с учетом эффекта диспергирования горючей жидкости в атмосфере под воздействием внутренней и внешней энергий, характера раскрытия технологической системы, скорости истечения горючего продукта в атмосферу и других возможных факторов.
3)Масса твердых и жидких химически нестабильных соединений Wк определяется по их содержанию в технологической системе, блоке, аппарате.
4)Масса парогазовых веществ, участвующих во взрыве, определяется произведением:
m* = z m
где z – доля приведенной массы парогазовых веществ, участвующих во взрыве.
В общем случае для неорганизованных парогазовых облаков в незамкнутом пространстве с большой массой горючих веществ доля участия во взрыве может приниматься z = 0,1. В отдельных обоснованных случаях доля участия веществ во взрыве может быть снижена, но не менее чем до z
= 0,02.
Для производственных помещений (зданий) и других замкнутых объемов значения z могут приниматься в соответствии с табл. 3.10.
Источники воспламенения могут быть постоянные (печи, факелы, не взрывозащищенная электроаппаратура и т.п.) или случайные (временные
131
огневые работы, транспортные средства и т.п.), которые могут привести к взрыву парогазового облака при его распространении.
Таблица 3.10
Значения z для замкнутых объемов (помещений) [20]
Вид горючего вещества |
Z |
Водород |
1,0 |
Горючие газы |
|
0,5 |
|
Пары легковоспламеняющихся и горючих |
|
0,3 |
|
жидкостей |
|
Для оценки уровня воздействия взрыва может применяться тротиловый эквивалент. Тротиловый эквивалент взрыва парогазовой среды Wт (кг), определяемый по условиям адекватности характера и степени разрушения при взрывах парогазовых облаков, а также твердых и жидких химически нестабильных соединений, рассчитывается по формулам:
а) для парогазовых сред:
|
|
0,4q* |
|
W = |
|
m*, |
|
|
|||
T |
|
|
|
|
|
0,9qT |
где 0,4 – доля энергии взрыва парогазовой среды, затрачиваемая непосредственно на формирование ударной волны;
0,9 - доля энергии взрыва тринитротолуола (ТНТ), затрачиваемая непосредственно на формирование ударной волны;
q* — удельная теплота сгорания парогазовой среды, кДж/кг; qт - удельная энергия взрыва ТНТ, кДж/кг.
б) для твердых и жидких химически нестабильных соединений:
WТ = qk Wk ,qТ
где qк - удельная энергия взрыва твердых и жидких химически нестабильных соединений, кДж/кг; Wк - масса твердых и жидких химически нестабильных соединений, кг.
Зоной разрушения считается площадь с границами, определяемыми радиусами R, центром которой является рассматриваемый технологический блок или наиболее вероятное место разгерметизации технологической системы. Границы каждой зоны характеризуются значениями избыточных давлений по фронту ударной волны P и, соответственно, безразмерным коэффициентом К. Классификация зон разрушения приводится в таблице
3.11.
132
Радиус зоны разрушения (м) в общем виде определяется выражени-
ем:
|
|
KW 1 |
3 |
|
||
R = |
|
|
Т |
|
|
|
|
|
3180 |
1 6 |
|||
|
||||||
|
1 |
|
|
|||
|
+ |
W |
|
|
||
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где K - безразмерный коэффициент, характеризующий воздействие взрыва на объект.
|
Классификация зон разрушения [20] |
Таблица 3.11 |
|||||||||
|
|
|
|||||||||
|
Класс зоны разрушения |
|
|
|
|
К |
|
Р, кПа |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
3.8 |
|
≥100 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
5.6 |
|
70 |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
9.6 |
|
28 |
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
28.0 |
|
14 |
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
56,0 |
|
≤2,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
При выполнении инженерных расчетов радиусы зон разрушения мо- |
|||||||||||
гут определяться выражениями: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
R = KR0 |
|
|
|
|
|
|
|
||
где при m ≤ 5000 кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
W 1 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
R0 = |
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3180 |
|
2 |
1 6 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
1 |
+ |
W |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
|
||
или при m > 5000 кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
R =W1 3 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
0 |
Т |
|
|
|
|
|
|
|
3.5. Оценка уровня взрывоопасности пылеобразующих технологических объектов
Объективная оценка уровня взрывоопасности технологических процессов, позволяющая с высокой достоверностью прогнозировать возможные аварийные ситуации, ход их развития и масштабы последствий, имеет важное значение при выборе оптимальных решений по стабилизации и противоаварийной защите производств.
133
Основные принципы количественной оценки взрывоопасности технологических объектов приведены в Общих правилах взрывобезопасности для взрывопожароопасных химических, нефтехимических и нефтеперерабатывающих производств ПБ 09-170-97. Однако они ориентированы преимущественно на объекты, в которых обращаются горючие газы и жидкости. Процессы же образования и взрыва пылевоздушных смесей имеют другие закономерности и требуют уточнения методологии оценки взрывоопасности пылеобразующих объектов и разработки соответствующего математического аппарата.
Используя основные положения указанных Правил, можно сформулировать общие подходы к решению этой задачи. Уровень взрывоопасности пылеобразующего технологического блока (объекта) характеризуется энергией сгорания суммарного количества взрывоопасной пылевоздушной смеси, способной образоваться внутри оборудования, в объеме производственного помещения и наружной установки в результате отклонения от норм технологического режима или возникновения аварийных ситуаций, связанных с разгерметизацией системы. Границами технологического блока могут быть автоматические пламеотсекатели, секторные затворы, шнековые питатели и другие механизмы, обеспечивающие надежное запирание блока при повышенных давлениях в условиях внутреннего взрыва.
Общий энергетический потенциал блока |
|
E = G q, |
(3.12.) |
где G – общая масса дисперсного продукта, участвующая в образовании взрывоопасной пылевоздушной смеси, кг; q – удельная энергия сгорания дисперсного продукта, кДж/кг.
Расчеты G проводятся с учетом возможности возникновения аварийной ситуации с максимально тяжелыми последствиями, которая характеризуется образованием наиболее благоприятной для взрыва концентрации смеси, наиболее неблагоприятным стечением обстоятельств и предельно возможными границами развития.
Учитывая специфические особенности аварий в производствах с пылеобразующими процессами (возникновение вторичных взрывов пылевоздушных смесей, образовавшихся в результате взвихрения пылевых отложений), выделим три составляющие G:
G =G1 + G2 + G3 |
(3.13) |
Здесь G1 – масса взвешенной пыли в аппаратуре технологического блока, кг; G2 – масса взвешенной пыли в пылевоздушной смеси, образующейся в объеме помещения или наружной установки в результате выброса продукта из разрушенного внутренним взрывом оборудования и поступле-
134
ния пылеобразующих технологических потоков к разгерметизированному участку из смежного оборудования, кг; G3 – масса взвешенной пыли в пылевоздушной смеси, образующейся в объеме помещения или наружной установки за счет взвихрения пыли, осевшей на полу, покрытии, оборудовании, строительных конструкциях, кг.
G1 определяется по формуле:
G1 =Vпвс С, |
(3.14) |
где Vпвс – суммарный объем пылевоздушной смеси во всех связанных между собой аппаратах и трубопроводах технологического блока, м3; С – концентрация пылевоздушной смеси, наиболее выгодная для взрыва, кг/м3.
При отсутствии экспериментальных данных можно использовать стехиометрическую концентрацию:
Сстех =8,6 10−3 |
M |
, |
(3.15) |
|
n |
|
|
где М – молекулярный вес дисперсного вещества; n – число молекул кислорода, необходимое для полного сгорания молекул вещества.
Согласно НПБ 105-95:
G2 = (Ga + Ппτ)Kп, |
(3.16) |
где Gа – масса горючей пыли, выбрасываемой из разгерметизировавшегося аппарата (блока), кг; Пп – интенсивность пылящего технологического потока, кг/с; τ – время, необходимое для отключения этого потока, с; Кп – коэффициент пыления, представляющий собой отношение массы взвешенной в воздухе пыли ко всей массе пыли, поступившей из аппарата в помещение. При дисперсности пыли более 350 мкм рекомендуется принимать Кп = 0,5; при дисперсности менее 350 мкм – Кп = 1.
Более точные результаты можно получить, применив методы расчета, учитывающие всю совокупность основных факторов, определяющих степень пыления дисперсных материалов при выбросе из технологического оборудования (плотность, дисперсность частиц, высота пылевого облака, интенсивность и время пылевыделения). Закономерности изменения количества взвешенной пыли в пылевоздушной смеси, образовавшейся при поступлении пылеобразующих потоков из смежного оборудования Gп (кг), могут быть описаны следующей системой уравнений:
Gп = Ппτ −Gос, |
(3.17) |
||
dGос = Пп − |
Vос |
dτ, |
(3.18) |
|
|||
|
H |
|
135
где Gос – количество пыли, осевшей из пылевоздушной смеси за время τ; Vос – линейная скорость оседания частиц, м/с; Н – высота пылевого облака, м.
Выполнив некоторые преобразования, получим
|
|
|
|
|
V |
|
|
(3.19) |
||
dGп = Пп |
− Gп |
ос |
dτ, |
|||||||
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
H |
|
||||
Решение этого уравнения дает: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
−e− |
Vос |
τ |
|
|||
Gп = Пп |
|
1 |
H |
|
, |
(3.20) |
||||
V |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ос |
|
|
|
|
|
|
|
Количество пыли Gв (кг) в пылевоздушной смеси, образовавшейся при выбросе продукта из аварийного аппарата (блока),
|
|
V |
τ |
(3.21) |
|
Gв = Gа 1 |
− |
ос |
|
, |
|
H |
|
||||
|
|
|
|
|
Суммарное количество в пылевоздушной смеси
|
|
|
V |
τ |
|
H |
|
− |
Vос |
τ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
G2 |
= Gв + Gп = Gа 1 |
− |
ос |
|
|
+ Пп |
|
1 − e |
|
H |
|
, |
(3.22) |
H |
|
V |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
ос |
|
|
|
|
|
Первое слагаемое в формуле (3.22) имеет положительное значение и влияет на общее количество пыли в пылевоздушной смеси только при
|
H |
|
; если |
|
H |
|
, то оно в расчете не учитывается. |
|
|
|
|
||||
τ < V |
|
τ ≥ V |
|
||||
|
ос |
|
|
ос |
|
При вычислении энергетического потенциала должно приниматься максимальное значение G2, достигаемое в течение всего времени пылевыделения τ и соответствующее моменту времени tmax.
Время отключения пылеобразующих технологических потоков определяется исходя из реальных условий, с учетом технических данных на запорные устройства, их надежности, наличия резерва, размещения. Если оно превышает значения , рекомендованные НПБ 105-95, или имеет значительное влияние на величину энергетического потенциала, должны приниматься меры по повышению быстродействия запорных устройств.
Скорость оседания (витания) частиц vос (м/с) можно подсчитать по интерполяционной зависимости между критериями Рейнольдса и Архимеда:
Re = |
Ar |
, |
|
+ 0,6 |
|||
18 |
Ar |
Re = VосV d ,
(3.23)
(3.24)
136
Ar = |
gd 2 (ρ − ρв ) |
, |
(3.25) |
|
|||
|
V 2ρв |
|
где d - диаметр частиц, м; v – кинематическая вязкость воздуха, м2/с; g - ускорение силы тяжести, м/с2; ρ - плотность частиц, кг/м3; ρв - плотность воздуха, кг/м3:
Vос = |
gd 2 |
(ρ − ρв ) |
|
|
(3.26)В случае, если части- |
|
Vρв(18 + 0,6) |
gd 3 (ρ − ρв ) |
|||||
|
V |
2ρв |
|
|
||
|
|
|
|
цы имеют не сферическую форму, в формулу (3.26) подставляется эквивалентный диаметр
dэкв = 3 |
2Vч , |
(3.27) |
|
π |
|
где Vч – объем частицы не сферической формы. В соответствии с НПБ 105-95:
G3 = |
Kч |
(m1 + m2 ), |
(3.28) |
|
|||
|
K y |
|
где Кч – доля горючей пыли в общей массе отложенной пыли; m1 – масса пыли, оседающая на труднодоступных для уборки поверхностях за период времени между генеральными уборками, кг; m2 – масса пыли, оседающей на доступных для уборки поверхностях за период времени текущими уборками, кг; Ку – коэффициент эффективности уборки пыли (при сухой уборке он равен 0,6; мокрой – 0,7; в случае уборки передвижными пылеуборочными средствами – 0,8).
Значения m1 и m2 определяется в периоды максимального пылевыделения.
При подсчете величин G2 и G3 в объеме помещения их суммарное значение не должно превышать величины VсвСстех (где Vсв – свободный объем помещения).
Потенциал взрывоопасности технологического блока (объекта) определяется в соответствии с Общими правилами взрывобезопасности ПБ
09-170-97 по формуле:
Qв = |
1 3 |
E , |
(3.29) |
|
16,534 |
|
|
Последствия взрывов внутри аппаратуры и на открытых установках оцениваются с учетом тротилового эквивалента и величины радиусов интенсивности воздействия ударной волны. Вместе с тем необходимо иметь в виду, что особую опасность для персонала представляют взрывы в объеме производственного помещения, способные привести к полному разруше-
137
нию зданий и сооружений даже при относительно невысоких энергетических параметрах взрывов. Оценка такой опасности производится по величине избыточного давления взрыва в помещении. Тротиловый эквивалент Wт (кг) взрыва пылевоздушной смеси:
Wt = 0,45 |
q |
zG, |
(3.30) |
|
|||
|
qt |
|
|
где qт - удельная энергия сгорания тротила (кДж/кг); z |
– доля участия |
взвешенного дисперсного продукта во взрыве (при отсутствии экспериментальных данных допускается принимать z = 0,5).
Для определения радиусов зон интенсивности воздействия ударной волны при взрыве пылевоздушной смеси можно использовать зависимость Ri (м) от Wт, приведенную в Общих правилах взрывобезопасности:
Ri = Ki |
|
|
3 W |
|
|
|
1 6 , |
(3.31) |
|
|
|
Т |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3180 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
1 |
+ |
W |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
где Кi – коэффициент пропорциональности, соответствующий определенной зоне интенсивности ударной волны.
Избыточное давление взрыва Р (кПа) пылевоздушной смеси в объеме помещения рассчитывают в соответствии с НПБ 105-95:
P = |
|
GqP0 z |
|
1 |
, |
(3.32) |
||||
V |
|
K |
|
|||||||
|
|
ρ |
c |
T |
|
н |
|
|
||
|
св |
в |
|
p 0 |
|
|
|
|
где Р0 – начальное давление в помещении (101кПа); Vсв – свободный объем помещения, м3; ρв – плотность воздуха (1,29 кг/м3); ср – теплоемкость воздуха (1,01кДж/кг град); Т0 – начальная температура воздуха в помещении, град К; Кн – коэффициент, учитывающий негерметичность помещения и неадиабатичность процесса горения (допускается принимать Кн= 3).
3.6. Промышленная взрывобезопасность
Производственные процессы должны разрабатываться [2] так, чтобы вероятность возникновения взрыва на любом взрывоопасном участке в течение года не превышала 10-6. В случае технической или экономической нецелесообразности обеспечения указанной вероятности возникновения взрыва производственные процессы должны разрабатываться так, чтобы вероятность воздействия опасных факторов взрыва на людей в течение года не превышала 10-6 на человека.
138
Взрывобезопасность производственных процессов должна быть обеспечена взрывопредупреждением и взрывозащитой, организационнотехническими мероприятиями. Параметрами и свойствами, характеризующими взрывоопасность среды являются:
-температура вспышки;
-концентрационные и температурные пределы воспламенения;
-нормальная скорость распространения пламени;
-минимальное взрывоопасное содержание кислорода (окислителя);
-минимальная энергия зажигания;
-чувствительность к механическому воздействию (удару и трению). Основными факторами, характеризующими опасность взрыва, явля-
ются:
-максимальное давление и температура взрыва;
-скорость нарастания давления при взрыве;
-давление во фронте ударной волны;
-дробящие и фугасные свойства взрывоопасной среды.
Для обеспечения взрывобезопасного ведения производственного процесса на него должны быть установлены коэффициенты безопасности.
Опасными и вредными факторами, воздействующими на работающих в результате взрыва, являются:
- ударная волна, во фронте которой давление превышает допустимое значение;
-пламя;
-обрушивающиеся конструкции, оборудование, коммуникации, здания и сооружения и их разлетающиеся части;
-образовавшиеся при взрыве и выделившиеся из поврежденного оборудования вредные вещества, содержание которых в воздухе рабочей зоны превышает ПДК.
Для предупреждения взрыва необходимо исключить:
-образование взрывоопасной среды;
-возникновение источника инициирования взрыва. Взрывоопасную среду могут образовать:
-смеси веществ (газов, паров, пылей) с воздухом и другими окислителями (кислород, озон, хлор, окислы азота);
-вещества, склонные к взрывному превращению (ацетилен, озон, гидразин).
139
Источником инициирования взрыва являются:
-открытое пламя, горящие и раскаленные тела;
-электрические разряды;
-тепловые проявления химических реакций и механических воздействий;
-искры от удара и трения;
-ударные волны;
-электромагнитные и другие излучения.
Предотвращение образования взрывоопасной среды в помещении должно быть достигнуто:
-применением герметичного производственного оборудования;
-применением рабочей и аварийной вентиляции;
-отводом, удалением взрывоопасной среды;
-контролем состава воздушной среды и отложений взрывоопасной
пыли.
Предотвращение образования взрывоопасной среды внутри технологического оборудования должно быть обеспечено:
-герметизацией технологического оборудования;
-поддержанием состава и параметров среды вне области воспламенения;
-применением ингибирующих (химически активных) и флегматизирующих (инертных) добавок;
-конструктивными и техническими решениями при проектировании производственного оборудования и процессов.
Предотвращение возникновения источника инициирования взрыва должно быть обеспечено:
-регламентацией огневых работ;
-предотвращением нагрева оборудования до температуры самовоспламенения взрывоопасной среды;
-применением средств, понижающих давление во фронте ударной волны;
-применением материалов, не создающих при соударении искр;
-применением средств защиты от атмосферного и статического электричества, блуждающих токов, токов замыкания на землю;
-применением быстродействующих средств защитного отключения возможных электрических источников инициирования взрыва;
140