3.4. Проверочный расчет цилиндрических передач

3.4.1. Расчет на сопротивление контактной усталости поверхностей зубьев

Контактные напряжения цилиндрических передач определяют по формуле [2, с.5]:

_Н = Z_EZ_HZ_  F_tK_H(u  1) / (b_Wd₁u)  _Н_P , (3.6)

Расчет параметров, входящих в формулу (3.6), и величин напряжений представлен в табл. 3.7.

3.4.2. Расчет на сопротивления изгибной усталости зубьев.

Расчетные местные напряжения изгиба определяют по формуле [2, с.7]:

_F= F_tK_FY_F_sY_Y_ / (b_Wm_n)  _FР (3.7)

3.4.3. Максимальные напряжения _H_maxи _F_max при кратковременных перегрузках находят по формулам [2, с.8, (3.21), (3.22) ], где Т_max / Т = 2,2 (по техническому заданию).

3.4.4. Расчет на предотвращение глубинного контактного разрушения цементованных зубьев проводят по формуле [2, с.9, (3.23)].

Величины напряжений _F, _Н_max , _F_maxи _НКР / S_НК приведены в табл.3.8.

3.5. Особенности расчета цилиндрических передач

3.5.1. Редуктор с раздвоенной быстроходной ступенью

Пример расчета раздвоенной быстроходной ступени по общим для всех задач исходным данным для 3-х вариантов ТО приведен в табл. 3.9.

Таблица 3.9. Результаты расчета раздвоенной быстроходной ступени редуктора Ц2_рБ *

Параметры		Вариант ТО			Примечание
обозначение	источник	1	2	3	Примечание
1	2	3	4	5	6
1. _ba^	[1,табл.4.1]	0,2
2. _bd	[1, (4.2)]	0,73
3. v, м/c	[1, (4.5)]	1,33	1,1	0,91
4. К_Н_⁰	[1,табл.4.5]	2,2	1,6		Схема 3
5. К_НW	[1,табл.4.6]	0,44	0,74	0,85
6. К_Н_	[1, (4.6)]	1,53	1,44	1,51
7. К_НV	[1,табл.4.4]	1,03	1,01
8. К_Н_⁰	[1, (4.11)]	1,6	1,45
9. К_Н_	[1, (4.9)]	1,26	1,33	1,38
10. К_Н	[1, (4.1)]	1,99	1,94	2,1	К_А = 1
11. _НР, МПа		560	740	975	табл.2.6
12. a_W_Б , мм	[1, (5.13)]	101,6	83,6	71,4
13. a_W по ГОСТ 2185		100	90	71
14. b_W = b₂	[1, (5.14)]	20	18	14
15. m_n , мм	[1, п.5.1.3]	2		1,5
16. _min , град.	[1, (5.8)]	23,5782	26,3878	25,3769	[23…40⁰]
17. z_	[1, (5.9)]	91	80	85
18. z₁	[1, (5.11)]	13	11	12	 z₁_min
19. x₁		+ 0,3

Окончание табл. 3.9

1	2	3	4	5	6
20. z₁_min=17(1-x₁)cos³		9			 z₁
21. z₂		78	69	73
22. u		6	6,27	6,08
23.  , град	[1, (5.10)]	24,49465	27,26605	26,11826
24. d₁ , мм	[2, (2.1)]	26,37	24,75	20,05
25. d₂ , мм	[2, (2.1)]	173,63	155,25	121,95
Примечание: * - наименование параметров см. в табл.2.8…2.10

Далее расчет аналогичен расчету обычной цилиндрической передачи.

3.5.2. Быстроходная ступень соосного редуктора.

Схема 5 по рис. 4.1.

Условие компоновки редуктора a_W_Б= a_W_Т = a_W .

Расчет по формуле [1, с.22, (5.15)]

_ba_Б= 410³ (u + 1)³T₁K_H_Б / (u_Бa_W³_НР_Б²)  0,16 (3.8)

Для предварительного определения скорости v по формуле [1,с.14, (4.5)] и коэффициента нагрузки К_Н_⁰ принимаем среднее значение _ba = 0,315 по

[1, с.13, табл.4.1] из рекомендуемых величин для схемы 5.

Пример расчета быстроходной ступени соосного редуктора Ц2С по общим для всех задач исходным данным для 3-х вариантов ТО приведен в табл.3.10.

Таблица 3.10. Результаты расчета быстроходной ступени редуктора Ц2С *

Параметры		Вариант ТО			Примечание
обозначение	источник	1	2	3	Примечание
1	2	3	4	5	6
1. _ba_Б	[1,табл.4.1]	0,315
2. v, м/c	[1, (4.5)]	1,15	0,94	0,78
3. К_НV	[1,табл.4.4]	1,024	1,01	1,008
4. _bd	[1, (4.2)]	1,15
5. К_Н_⁰	[1,табл.4.5]	2,01	1,51		Схема 5
6. К_НW	[1,табл.4.6]	0,43	0,74	0,85
7. К_Н_	[1, (4.6)]	1,43	1,38	1,43
8. К_Н_	[1, (4.9)]	1,26	1,33	1,38
9. К_Н_Б	[1, (4.1)]	1,85		1,99	К_А = 1
10. a_W , мм		160	125	100	табл.2.10
11. _НР_Б, МПа		560	740	975	табл.2.6
12. _ba_Б		0,09	0,11	0,14	(3.8)
13. _ba_Б		0,16
14. b_W_Б = b_2Б	[1, (5.14)]	25,6	20	16

Окончание табл. 3.10

1	2	3	4	5	6
15. b_W_Б = b_2Б		25	20	16
16. m_n , мм	[1, п.5.1.3]	2	1,5
17. _min , град.	[1, (5.8)]	18,663	17,4576	22,0243	 [20⁰]
18. b_W_Б		-	-	18
19. _ba_Б		-	-	0,18
20. _min , град		-	-	19,4712
Далее расчет аналогичен расчету обычной цилиндрической передачи
Примечание: * - наименование параметров см. в табл. 2.8…2.10

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 89 / 139 10 11 12 13 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке Зубчатые и червячные передачи