3.6. Проверочный расчет конической передачи

3.6.1. Расчет на сопротивление контактной усталости активных поверхностей зубьев проводят по формуле [2, с.9]:

_Н = 310⁴ 

Т₁К_Н

 _НР (3.9)

 _HK_be(1 – K_be)d_e₁³u

3.6.2 Расчет на сопротивление усталости при изгибе осуществляют по формулам [2, с.9]:

_F₁ =	2700 T₁K_FY_FS₁	 _F₁ , (3.10)
	_Fbd_e₁m_te

_F₂= _F₁Y_FS₂/ Y_FS₁  _F_Р₂. (3.11)

3.6.3. Расчет на прочность при максимальных нагрузках

Т_max / Т = 2,2 и на глубинную прочность цементованных колес выполняют по формулам [2, с.8, (3.21)…(3.23)].

Результаты расчета напряжений по пп.3.6.1...3.6.3 представлены в табл. 3.11.

Таблица 3.11. Результаты проверочного расчета конической передачи.

Параметры		Вариант ТО						Примечание
наименование и обозначение	источник	1		2 и 3
1	2	3		4				5
1. Контактные напряжения _Н
1.1. Расчетные _Н, МПа		580		551				(3.9)*
1.2. Допускаемое _Н, МПа		560		740		975		Табл.3.6
1.3. Отклонение _Н, %		– 3,6		25,5		43,5		**
_Н– в пределах допуска, условия прочности выполняются
2. Напряжения изгиба _F
2.1. Биэквивалентное число зубьев z_v₁ z_v₂	[2, с.10]		22 887		17 665
2.2. Коэффициент смещения x₁= x_n₁			+ 0,42		+ 0,48			x_n₂= – x_n₁
2.3. Коэффициент формы зуба Y_FS₁ Y_FS2	[2, (3.16)]		3,55 3,51		3.48 3,53
Окончание табл.3.11
1	2		3		4			5
2.4. Коэффициент вида передачи _F	[2,табл.4.1]		1,12		1,35
2.5. Коэффициент нагрузки К_F			1,91		1,56			табл.3.2
2.6. Напряжение изгиба, МПа, _F₁ _F₂ допускаемые _FР			105 104 300		52 53 330			(3.10) * (3.11)
_F< _FР – условие прочности выполняется
3. Максимальные напряжения при перегрузках
3.1. Напряжения, МПа, _Н_max _F_max	[2, (3.21)] [2, (3.22)]		860 231		817 117
допускаемые _НР_max _FР_max			2100 1490		2220 1330			табл.3.6 табл.3.6
_Н_max < _НР_max ; _F_max < _FР_max – условия прочности выполняются
4. Глубинная прочность зубьев
Отношение _НКР/ S_НК, МПа	[2, (3.23)]				1760		_НКР – табл.3.6
_Н = 551< 1760 МПа – глубинного разрушения цементованного слоя не произойдет
Примечания: * - параметры, входящие в формулы (3.9), (3.10), см. в табл. 2.13; коэффициенты на грузки К_Н, К_F – в табл. 3.2. ** - как указано в п.2.8, при выполнении условия прочности и жесткости быстроходно го вала–шестерни требуется увеличение диаметров z₁ и z₂ , что ведет к нецелесообраз ности применения ТО Ц1 + Ц2 при заданных малых нагрузках: запас по _Н составляет 43,5%. Даже ТО ТВЧ1 + ТВЧ2 при тех же ограниениях дает _Н = 25,5%.

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 910 / 1310 11 12 13 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке Зубчатые и червячные передачи