1462
.pdfгрунта, производится по деформациям, определяемым в основном осадкой слабых грунтов.
При намывании слой слабого грунта получает дополнительное давление от намытой песчано-гравийной смеси. Пористость грунта уменьшается. Однако вода, находящаяся в порах грунта, не успевает отфильтроваться и первоначально воспринимает 90 % дополнительной нагрузки, что приводит к появлению дополнительного давления поровой жидкости, которое больше гидростатического. С течением времени дополнительное давление поровой жидкости рассеивается до гидростатического, происходит релаксация напряжений, давление в скелете грунта возрастает до стабилизированного значения, т.е. происходит фильтрационная консолидация. После окончания процесса фильтрационной консолидации слабый грунт улучшает свои физико-механиче- ские характеристики [1].
Чистую теорию фильтрационной консолидации для определения времени, необходимого для стабилизации торфов, находящихся под водой, применять нельзя, нужно учитывать реологические процессы.
Профессором Н.Н. Масловым был выдвинут комплексный метод решения задачи консолидации глинистых грунтов. Получена формула для определения времени фильтрационной консолидации слабого грунта с учетом изменения реологических свойств грунтов [2]:
n
Тω = tω H ,h
где Тω – время, необходимое для консолидации глинистого грунта под заданной нагрузкой до состояния плотности-влажности в слое большей мощности; tω – время, необходимое для консолидации глинистого
грунта в слое меньшей мощности и в тех же условиях фильтрации; H – мощность слоя пласта слабого грунта, время фильтрационной консолидации которого необходимо определить; h – мощность слоя пласта слабого грунта, принятая для лабораторных исследований; n – показатель консолидации, отражающий условия консолидации данного грунта.
Показатель консолидации определяем по формуле [2]
|
t2 |
|
|
|
||
|
ln |
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|||
n = |
1 |
|
, |
(1) |
||
h |
|
|||||
|
|
|
||||
|
2 |
|
|
|
||
|
ln h |
|
|
|
||
|
1 |
|
|
|
461
где t1 и t2 – время уплотнения грунта до одинаковой плотностивлажности W в образцах различной высоты; h1 и h2 – значения высоты образцов.
С целью раскрытия природы показателя n и определения его величины, а также времени Тω в случае, когда слабый грунт затоплен водой
ина него намыт слой песчано-гравийной смеси мощностью 10 м, а подстилающим слоем слабого грунта является песок, были проведены лабораторные исследования.
Для исследования была изготовлена специальная установка из труб диаметром 200 и 150 мм, помещенных одна в другую. Одна труба предназначена для помещения исследуемого грунта, другая для создания условий замачивания. Кроме того, установка включала нагрузочное устройство, состоящее из гидравлического домкрата и динамометра, и реперную систему с индикатором часового типа.
Для получения достоверных результатов были приняты специальные меры по уменьшению влияния сил трения по боковой поверхности относительно высоких образцов на контакте с внутренней стенкой трубы. Для этого внутреннюю поверхность трубы перед помещением в нее образца грунта смазывали тавотом и покрывали слоем пленки ПХВ, которую затем вновь обмазывали тавотом. После проведения экспериментов образец без всякой дополнительной нагрузки выскальзывал из трубы. Это свидетельствует о том, что силы трения по боковой поверхности образца слабого грунта, уплотненного нагрузкой, между грунтом
ивнутренней стенкой трубы были меньше собственного веса образца, т.е. пренебрежимо малы, что позволило при обработке результатов опытов пренебречь возможным влиянием сил трения.
Во внутреннюю трубу диаметром 150 мм послойно были уложены песок 50 см, торф слоем 50 см (25 см), песчано-гравийная смесь слоем 50 см, на которую передавалась нагрузка, равная нагрузке 10-метрового слоя песчано-гравийной смеси. Такое напластование (как в реальных условиях) допускало двусторонний отвод воды, отжатой из образца слабого грунта под нагрузкой.
После придания образцам нагрузок, равных нагрузкам от намытой песчано-гравийной смеси слоями мощностью 10 м, замеряли осадки с помощью индикаторов ИЧ-50 с ценой деления 0,01 мм через 1; 2: 5; 10; 15 мин, далее через 1; 2; 3, …, 12 ч, затем через сутки до стабилизации
осадки. Таким образом, установили время tω, потребное для полной стабилизации осадки слабого грунта:
462
при h2 = 50 см tω2 = 42 дня, при h1 = 25 см tω1 = 13 дней.
Зная значения высоты образцов h1, h2, h3… и установив время t1, t2, t3 …, можно определить показатель консолидации, подставив в формулу (1) экспериментальные данные. Для торфов, затопленных водой, показатель консолидации n = 2.
Следовательно, при tω = 32, n = 2, H = 1,5, h = 0,5 м время, необ-
ходимое для полной консолидации слабого грунта слоем 1,5 м, при намывке 10-метровой толщи песчано-гравийной смеси составит
T1 |
= 32 |
1,5 |
2 |
= 32 9 = 288 дней. |
|
ω |
|
|
0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
Согласно экспериментальным данным общая осадка слабого грунта составит 28–30 см; 80 % этой осадки происходит в течение трех месяцев (рисунок).
Рис. График затухания осадки слабого грунта мощностью 1,5 м под нагрузкой от толщи намытого грунта 10 м
После уплотнения слабый грунт доставали и изучали его приобретенные физико-механические характеристики. Грунт вместо текучей консистенции стал мягкопластичным; модуль деформации возрос до 70 кг/см2; соответственно, возросли ϕ до 12° и С до 0,4 кг/см2; уменьшился коэффициент пористости; возрос удельный вес и изменились в лучшую сторону другие характеристики [1].
Таким образом, проконсолидированный слабый грунт после обжатия может стать хорошим основанием для фундаментов зданий и сооружений.
463
Список литературы
1.Бартоломей А.А., Юшков Б.С. Основания и фундаменты в геологических условиях Урала // О консолидации слабого грунта под нагрузкой: межвузов. сб. науч. тр. – 1985. – C. 3–6.
2.Маслов Н.Н., Ле Ба Лыонг. Проблемы строительства на слабых грунтах // К вопросу о повышении прочности и несущей способности глинистых грунтов под нагрузкой во времени: материалы Всесоюз. совещания по нов. методам возведения пром. и гражд. сооружений на слаб. водонасыщ. глин. грунтах. – 1972. – C. 39–48.
3.Плеханов М.С. Гидрогеологические особенности Пермского края. – Пермь: Изд-во Перм. нац. исслед. политехн. ун-та, 2012.
4.Богомолов А.Н. Расчет несущей способности оснований и сооружений и устойчивости грунтовых массивов в упругопластической постановке / Перм. гос. техн. ун-т. – Пермь, 1996.
5.Бартоломей А.А., Омельчак И.М., Юшков Б.С. Прогноз осадок свайных фундаментов. – М.: Стройиздат, 1994.
Об авторах
Санникова Ольга Андреевна (Пермь, Россия) – студентка, Пермский национальный исследовательский политехнический университет
(614990, г. Пермь, Комсомольский пр., 29; е-mail: sannikova-91@ mail.ru).
Юшков Борис Семенович (Пермь, Россия) – кандидат технических наук, завкафедрой «Автомобильные дороги и мосты», действительный член РАТ, Пермский национальный исследовательский политехнический университет (614990, г. Пермь, Комсомольский пр., 29).
464
УДК 519.71/626.71
МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ОБЕСПЕЧЕННОСТИ ВОЛН В РАЙОНАХ ЭКСПЛУАТАЦИИ ЛЕСОВОЗОВ
В ЛЕТНЕ-ОСЕННИЙ ПЕРИОД
В.П. Сапцин, С.О. Турецких
Поволжский государственный технологический университет, Йошкар-Ола, Республика Марий Эл
Проведено математическое моделирование обеспеченности волн в районах эксплуатации лесовозов. Статистическим моделированием выявлены закономерности динамики обеспеченности волн в летне-осенний период (по нормальному распределению Гаусса). Выполнена проверка по критериям Фишера и Стьюдента. Закономерности динамики, полученные статистическим моделированием, сопоставляются с моделированием по методике идентификации.
Ключевые слова: волны, эксплуатация лесовозов, статистические модели, методика идентификации.
Б.Н. Захаров в литературе [1] представил данные наибольших значений обеспеченности волн высотой 3 м для морей прибрежной территории РФ в районах эксплуатации лесовозов, которые, хотя и резко снижаются во многих других районах этих морей, но учитываются при определении главных характеристик лесовозов, в том числе позволяют ставить вопрос о полном исключении или уменьшении количества принимаемого жидкостного баланса для обеспечения остойчивости при перевозке лесных грузов. Наибольший интерес вызывает летне-осенний навигационный период (табл. 1).
Для проверки адекватности закономерностей обеспеченности волн высотой 3 м в летне-осенний период в районах эксплуатации лесовозов определены показатели, представленные в табл. 2.
Среднеквадратичное отклонение показывает абсолютное отклонение фактических (измеренных) значений показателя от среднеарифметического значения и составляет 14,7 (18,1) % для летнего (осеннего) периода.
При известном правиле [2] ±3σ получим доверительный интервал изменения значений ряда от среднеарифметического значения:
465