- •ВВЕДЕНИЕ
- •1. СВОЙСТВА И СОСТАВ МАТЕРИАЛОВ, ПРЕДНАЗНАЧЕННЫХ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ КЕРАМИЧЕСКИХ СТЕРЖНЕЙ
- •1.1. Общие свойства керамики
- •1.1.1. Микроструктура
- •1.1.3. Механическая прочность
- •1.1.4. Модуль упругости
- •1.2.2. Ползучесть
- •1.2.3. Длительная прочность
- •1.3. Теплофизические свойства керамических материалов
- •1.3.1. Теплопроводность
- •1.3.2. Термическое расширение
- •1.4. Термические свойства керамики
- •1.4.1. Огнеупорность
- •1.4.2. Термическая стойкость
- •1.6. Состав и свойства материалов для керамических стержней
- •1.6.1. Огнеупорные материалы
- •1.6.2.Связующие вещества
- •2. ТЕХНОЛОГИЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ КЕРАМИЧЕСКИХ СТЕРЖНЕЙ
- •2.1. Основные стадии производства керамики
- •2.3. Прессование стержней
- •2.3.1. Требования к шликерам
- •2.3.2. Прессование
- •2.3.3. Оборудование для прессования стержней
- •2.3.4. Подготовка стержнй"сыРПа к обжигу
- •2.4. Обжиг ст<Фжней
- •2.4.4. Процессы спекания и обжиг керамики
- •2.4.5. Жидкостное спекание
- •2.4.6. Твердофазовое спекание
- •2.4.7. Факторы, определяющие режим обжига изделий
- •2.5. Изготовление стержней лопаток
- •2.5.1. Подготовка исходных материалов
- •2.5.2. Приготовление пластификатора
- •2.5.3. Приготовление термопластичной массы
- •2.5.4. Прессование керамических стержней
- •2.5.5. Рихтовка сырых стержней
- •2.5.6. Изготовление образцов-свндетелей
- •2.5.7. Упаковка сырых стержней в короба
- •2.5.9. Выгрузка коробов из печи и стержней из коробов
- •2.5.10. Определение прочности образцов
- •3.2. Классификация восковых масс по назначению
- •3.2.1. Модельные массы
- •3.2.2. Литниковые массы
- •3.2.3. Водорастворимые массы
- •3.2.4. Специальные модельные массы
- •3.3. Свойства восковых масс и их влияние на качество моделей и отливок
- •3.4. Мониторинг дефектов восковых моделей
- •4. ИЗГОТОВЛЕНИЕ КЕРАМИЧЕСКИХ ОБОЛОЧКОВЫХ ФОРМ
- •4.1. Требования к керамическим оболочковым формам
- •4.1.1. Точность воспроизведения конфигурации моделей
- •4.1.3. Термическая стойкость
- •4.1.4. Газопроницаемость и газотворность
- •4.1.5. Химическая стойкость и инертность
- •4.2. Материалы для оболочковых форм, их характеристика и подготовка
- •4.2.1. Основа оболочковых форм
- •4.2.2. Связующие материалы оболочек
- •4.3. Технологический процесс формирования огнеупорной оболочки
- •4.3.1. Приготовление связующего раствора
- •4.3.2. Приготовление огнеупорной суспензии
- •5. ЛИТЕЙНЫЕ ЖАРОПРОЧНЫЕ СПЛАВЫ НА ОСНОВЕ НИКЕЛЯ
- •5.1. Требования к жаропрочным материалам
- •5.2. Классификация жаропрочных сплавов на основе никеля
- •5.3. Основные структурные составляющие никелевых сплавов
- •5.4. Основные направления увеличения прочности сплавов на никелевой основе
- •5.5. Легирование литых жаропрочных сплавов
- •5.6. Термообработка никелевых жаропрочных сплавов
- •6.4.2. Восстановление неметаллических включений
- •6.5. Технологические приемы повышения свойств литых жаропрочных сплавов
- •6.5.1. Поверхностное модифицирование
- •.6.5.2. Модифицирование сплава дисперсными частицами тугоплавких элементов
- •6.5.3. Высокотемпературная обработка расплава
- •7. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЛИТНИКОВЫХ СИСТЕМ ПРИ ИЗГОТОВЛЕНИИ ТОНКОСТЕННЫХ ГАБАРИТНЫХ
- •ОТЛИВОК
- •7.1. Влияние технологических параметров на заполняемость литейных форм металлом
- •7.1.1. Полнота удаления модельного состава из форм
- •7.1.2. Полнота удаления газотворных составляющих
- •7.1.3. Состояние поверхности лицевого слоя оболочки
- •8.3. Внутренние дефекты отливок
- •8.4. Несоответствие по геометрии
- •8.5. Прочие виды дефектов лопаток
- •СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
- •ЛИТЬЕ ПО ВЫПЛАВЛЯЕМЫМ МОДЕЛЯМ ОТЛИВОК АВИАЦИОННО-КОСМИЧЕСКОГО НАЗНАЧЕНИЯ
увеличения пористости термоизоляционной и фильтрующей керамики в исходные порошки вводят выгорающие или вспенивающие добавки.
1.1.3. Механическая прочность
Механическая прочность, или величина максимальных разрушающих напряжений при кратковременных нагрузках, определяется силами хими ческой связи вещества и является важной характеристикой качества кера мики. При невысоких температурах (как правило, ниже 0,5 Тт) разруше ние окисной керамики носит хрупкий характер. При дальнейшем нагреве под нагрузкой материал по пластическим законам деформируется. Законо мерности разрушения при хрупком и пластическом поведении образцов различаются.
Вобласти хрупкого поведения прочность твердых тел значительно понижена из-за наличия в них мелких трещин, у которых концентрируются напряжения.
Вобласти пластического поведения напряжения у микротрещин релаксируют; разрушение наблюдается после накопления заметной по вели чине необратимой деформации, которая для окисной керамики обычно со ставляет несколько процентов. Эта деформация осуществляется благодаря движению различного рода дефектов кристаллической решетки. Посколь ку необратимая деформация накапливается со временем, то показатели прочности в этой области зависят от скорости приложения нагрузки. С увеличением температуры прочность материалов падает, что обусловлива ется уменьшением сил связи между атомами.
Прочность в большой мере зависит от пористости. Поры уменьшают площадь сечения образца и действуют как концентраторы напряжений. Длина зародышевых микротрещин разрушения определяется размерами зерна керамики. Поэтому, как правило, в упругой области прочность мел козернистой керамики заметно выше, чем крупнозернистой. В пластиче ской области выше прочность крупнозернистых материалов.
1.1.4. Модуль упругости
Величина модуля упругости, т.е. отношения действующего напряже ния к величине возникающей при этом упругой деформации, непосредст венно связана с характером и величиной сил связи между атомами. Кри сталлы с прочными связями имеют высокие значения модуля.
С повышением температуры силы связи между атомами уменьшают ся, поэтому модуль упругости несколько снижается. В то же время, начи ная с определенной температуры, проявляется пластичность. В связи с этим влияние упругих деформаций в области высоких температур ( 1200- 1500 °С) на поведение материала незначительно. Однако в упругой области
модуль упругости - одна из основных характеристик, в частности наряду с некоторыми другими характеристиками он определяет термостойкость.
Значения модуля упругости зависят от текстуры, пористости и рас пределения пор по размерам. У образцов с непрерывной твердой фазой и изолированными порами значение модуля упругости заметно выше, чем у образцов на основе зернистого наполнителя. При постоянной величине по ристости модуль упругости уменьшается с увеличением величины пор. Так, при пористости около 32 % значение модуля упругости корунда уменьшается с 9,5ТО4 до 4-10 МН/м при увеличении размера пор с 10 до 87 мкм.
1.2.Термомеханические свойства
1.2.1.Деформация под нагрузкой
Показатели деформации керамических материалов при действии ста тической нагрузки и при нагреве с постоянной скоростью характеризуют температурный интервал, при котором образец обнаруживает ярко выра женную пластическую деформацию.
Определяемое в этих испытаниях изменение размеров образца пред ставляет собой сложную сумму его деформаций ползучести при сжатии при постоянно изменяющейся температуре и термическом расширении. Термическое расширение линейно увеличивается с температурой, а ско рость ползучести растет по экспоненциальному закону. Поэтому кривые деформации в этих испытаниях в зависимости от температуры вначале по казывают некоторый подъем, а затем резко падают вниз при появлении за метной пластической деформации.
Наблюдается определенная связь между пористостью и температура ми деформации керамики под нагрузкой: с увеличением пористости соот ветствующие температуры падают. На рис. 1.1 показаны кривые деформа ции корундовой керамики под нагрузкой при различной ее пористости.
Это снижение температуры деформации с увеличением пористости керамики связано с уменьшением величины контактного сечения состав-
на, %
г,"С
Рис. 1.1. Кривые деформации ко рундовой керамики под нагрузкой: 1,2,3 - соответственно пористость материала 50; 40 и 30 % (AZ/1 - деформация керамических изде
лий)
ляющих керамики и, возможно, с изменением механизма деформации. Так, для корундовой керамики температуры HP (нагрузки разрушения) падают с 1750 до 1475 °С при увеличении пористости с 32 до 55 %.
1.2.2. Ползучесть
Под ползучестью понимают довольно медленную необратимую де формацию материала, обнаруживаемую со временем при его механиче ском нагружении и нагреве в области малых напряжений. Она объясняется течением керамики без нарушения ее сплошности благодаря перемещению различных дефектов кристаллической решетки: границ зерен, дислокаций, точечных дефектов и т.д.
Ползучесть - термически активный процесс, зависящий как от вели чины приложенной нагрузки, так и от температуры: е = /(ст,? °С). В зави симости от напряжения скорость ползучести изменяется по степенному за кону. Перегибы, наблюдаемые иногда на деформационных кривых, свиде тельствуют о переходах от деформации по границам зерен к перемещению дислокаций или к деформации за счет перемещения вакансий. Например, когда в образце керамики происходят фазовые превращения, наблюдается резкий перегиб температурной зависимости. Для муллита такой перегиб отмечается при температуре 1600-1650 °С.
Пористость влияет на ползучесть, но в меньшей степени, чем на проч ность. Скорость ползучести возрастает по мере уменьшения величины контактного сечения. Это объясняется тем, что в условиях, когда обнару живается ползучесть, концентрация напряжений у пор практически отсут ствует (напряжения релаксируют при пластической деформации). Уста новлено, что скорость деформации растет при увеличении пористости по экспоненте. Размеры пор и их форма практически не сказываются на пол зучести.
Для поликристаллических керамических материалов характерен ме ханизм ползучести, связанный с вязким течением по границам зерен, со ставляющих керамики. Аморфизированный характер границы зерен обу словлен резко выраженным разупрочнением их кристаллического строения и определяет их способность к вязкому течению в случае приложения на пряжений. Увеличение размеров кристаллов, ведущее за собой сокращение •протяженности границы зерен, уменьшает скорость ползучести. Наличие в керамике легкоплавких примесей, концентрирующихся по границам зерен, напротив, вызывает резкое увеличение скорости ползучести. По экспери ментальным данным установлена следующая зависимость скорости ползу чести от размера зерен: б = <Гп', где величина п близка к 2 при преоблада нии диффузионных процессов, протекающих при сравнительно высоких температурах, и к 1 при преобладании скольжения по границам зерен.
происходящего при более низких температурах. Зависимость величины деформации керамики во времени при нагреве и постоянном напряжении представлена на рис. 1.2.
Деформация
0
Рис. 1.2. Зависимость величины деформации керамики от времени при нагреве и постоянном напря жении: ео - предел текучести; ео -
8 | - неустановившаяся первая пол зучесть; в| - 82 - установившаяся вторая ползучесть; 82 - ер - кратко временная третья ползучесть (разрушение)
Р
Время
Величина пластической деформации или ее скорость при определен ных сочетаниях напряжений и температур во многих случаях является весьма важной характеристикой, реально оценивающей возможные усло вия службы керамики в качестве конструкционного высокотемпературного материала. Всякий материал, в том числе и керамика, на начальных стади ях нагружения испытывает упругую деформацию. Хрупкие материалы, к каковым относится и керамика, при низких температурах имеют малую ве личину упругой деформации. При увеличении напряжения деформация сменяется разрушением, материал при этом не претерпевает заметной пла стической деформации. При высоких температурах это положение меняет ся: керамика приобретает способность к пластической деформации. Рис. 1.2 иллюстрирует отдельные стадии деформации керамики с течением времени в условиях постоянного напряжения и одновременного нагрева. Ползучесть материалов, в том числе и керамических, характеризуют по скорости деформации в период установившейся ползучести или по вели чине деформации за определенный период времени. Для керамических ма териалов ползучесть определяют при высоких температурах (1500— 1800 °С) и сравнительно невысоких напряжениях (10-100 кгс/см2). По эм пирическому закону скорость ползучести
где S - структурный фактор; Q - энергия активности; R - газовая постоянная;