Предисловие

Высоконагруженные и маневренные конструкции часто эксплуатируются в условиях сложного термомеханического на­ гружения. При многократных изменениях тепловых и силовых нагрузок в наиболее напряженных зонах возникают знакопере­ менные упругопластические деформации материала, которые могут привести к износу конструкции по критериям малоцик­ ловой усталости.

Малоцикловая прочность конструкций зависит от многих факторов. К их числу относят: уровень циклических и одно­ сторонне накопленных деформаций, вид траектории деформи­ рования, степень объемности напряженного состояния, диапа­ зон изменения температуры, сдвиг фазы циклов деформации

итемпературы, скорость деформации, наличие выдержек и др. При длительном нагружении протекающие в материале про­ цессы вызывают изменение его механических свойств, старение

иснижение его деформационной способности. Важное значе­ ние имеет исходное состояние материала конструкции. Прояв­ ляющаяся в ряде случаев анизотропия механических свойств, приобретенная металлом в результате первичной механической

итепловой обработки, такой как ковка, прокатка и т.п., при­ водит к зависимости деформационных и прочностных харак­ теристик материала от ориентации действующих напряжений

идеформаций относительно осей анизотропии.

Основные подходы к оценке малоцикловой прочности нашли отражение в серии монографических публикаций, посвященных вопросам сопротивления материалов и элементов конструкций упругопластическому деформированию и разрушению:

«Прочность при малоцикловом нагружении» (1975) —изло­ жены методы оценки малоцикловой прочности конструкцион­ ных материалов и методов их испытаний, приведены экспери­ ментально обоснованные закономерности деформирования и разрушения материалов в рассматриваемых условиях нагруже­ ния; «Поля деформаций при малоцикловом нагружении» (1979) —приведены методы и результаты исследований напря­ жений и деформаций в зонах концентрации, их кинетика по циклам нагружения и условия достижения предельного состо­ яния; «Прочность при изотермическом и неизотермическом малоцикловом нагружении» (1979) —описаны закономерности

сопротивления малоцикловому деформированию и разруше­ нию в области высоких температур; «Уравнения состояния при малоцикловом нагружении» (1981) —обобщены полученные к этому времени результаты по описанию поведения материалов в условиях циклического упругопластического деформирова­ ния для различных случаев нагружения, включая неоднородное напряженное состояние, температурно-временную кинетику свойств материалов; на основе соответствующих феноменоло­ гических зависимостей и модельных представлений дано опи­ сание указанных процессов деформирования; «Прочность кон­ струкций при малоцикловом нагружении» (1983) —рассмотре­ ны вопросы малоцикловой прочности элементов конструкций различных типов оборудования, для которых проводится мо­ делирование эксплуатационных режимов по частотам, темпе­ ратурам и времени и приводятся методы расчета на прочность и долговечность при циклическом нагружении с учетом спе­ цифики условий их работы; «Разрушение при малоцикловом нагружении» (1988) —описаны закономерности разрушения на стадии образования и развития трещин, приведены основные закономерности упругопластического деформирования кон­ струкционных материалов при высокотемпературном малоцик­ ловом нагружении.

Настоящая монография посвящена обоснованию методов расчета на малоцикловую усталость при сложных режимах тер­ момеханического нагружения, включая экспериментальное ис­ следование закономерностей циклического деформирования и разрушения материалов (в зависимости от формы циклов на­ гружения и нагрева), разработку на этой основе соответствую­ щих уравнений состояния и критериев разрушения, а также методов анализа напряжений и деформаций в элементах кон­ струкций с учетом поциклового изменения свойств материала и истории нагружения.

Широкая программа исследований позволила выявить вли­ яние основных параметров циклов нагружения и нагрева на долговечность и получить базовые кривые термомеханической усталости различных типов материалов —сталей Х18Н9, ЭИ654, ЭИ-696А, 12Х18Н10Т, 22К, 15Х2МФА, Р2М, 38ХНЗМФА, 5ХНМ, жаропрочных никелевых сплавов ВЖ-98, ВЖЛ-12У и других материалов.

В монографии приведены данные о влиянии на малоцик­ ловую усталость диапазона и характера изменения температуры

в цикле, скорости деформирования, сдвига фазы циклов де­ формации и температуры. Предложены критерии разрушения, учитывающие различную повреждаемость материала в полуциклах растяжения и сжатия, а также поцикловую историю деформирования при нерегулярных режимах нагружения. Экс­ периментально обоснован метод схематизации процессов на­ гружения и условия суммирования усталостных и квазистатических повреждений в случае накопления односторонних не­ обратимых деформаций.

Исследованы закономерности накопления малоцикловых повреждений в анизотропных материалах (листовой прокат стали 03Х16Н9М2, 12Х18Н10Т, поковка стали 15Х2НМФАА) при различных видах пропорционального и непропорциональ­ ного нагружения. Нагружение осуществлялось при комбини­ рованном растяжении—сжатии и кручении по лучевым траек­ ториям, двухзвенным ломаным с различной последовательнос­ тью приложения угловой и осевой деформации, а также по траекториям в виде эллипса и круга. Используя предположение о том, что для разрушений по типу нормального отрыва дол­ говечность коррелирует с работой нормальных компонентов напряжений на соответствующих деформациях, получено кри­ териальное уравнение малоцикловой усталости, параметры ко­ торого зависят от ориентации напряжений и деформаций от­ носительно осей анизотропии материала и формы петель гис­ терезиса при пропорциональном и непропорциональном на­ гружениях. Показано удовлетворительное соответствие экспе­ римента и расчетов, выполненных на основе предложенных соотношений при различных видах нагружения, в том числе вызывающих расслаивание материала в наиболее слабом Z-на- правлении.

Описание закономерностей малоциклового деформирова­ ния исследованных материалов при неизотермическом нагру­ жении дано с позиций деформационной теории пластичности с использованием концепции обобщенной диаграммы цикли­ ческого деформирования. Это позволило представить уравне­ ния связи между напряжениями и деформациями в полуцикле в виде конечных соотношений, параметры которых зависят от величины необратимых деформаций в предшествующих полуциклах нагружения. При непропорциональном нагружении ис­

пользован подход, в соответствии с которым непропорциональ­ ное нагружение приближенно заменяется рядом последователь­ ных пропорциональных нагружений из исходного в полушосле состояния с учетом смешения поверхностей текучести на пред­ шествующих этапах нагружения.

Рассмотрены методы оценки напряженно-деформированного состояния в зонах концентрации напряжений. Приведены интер­ поляционные соотношения, базирующиеся на модифицирован­ ном соотношении Нейбера в дифференциальной форме, учиты­ вающие историю термосилового нагружения, а также примени­ тельно к анизотропным материалам, описываемым теорией плас­ тического течения Хилла, соотношение, вытекающее из анализа работы номинальных и местных упругопластических деформа­ ций. Выполнен анализ погрешностей, возникающих при расчете кинетики циклического деформирования элементов конструкций при использовании ряда приближенных подходов к описанию циклических свойств материала.

На основе разработанных методов расчета на малоцикловую прочность, а также экспериментально полученных базовых ха­ рактеристиках материалов проведено расчетно-эксперименталь­ ное исследование малоцикловой долговечности образцов с зона­ ми концентрации (при термомеханическом и непропорциональ­ ном нагружении, а также на материалах с исходной анизотропией деформационных и прочностных свойств) и конструктивных эле­ ментов (штамп для горячей объемной штамповки, сильфонный компенсатор температурных перемещений, замковое резьбовое соединение бурильных труб). Обосновано достаточное соответ­ ствие фактической малоцикловой долговечности, рассчитанной в соответствии с разработанными методами.

Книга рассчитана на научных и инженерно-технических работников, занимающихся вопросами прочности материалов и конструкций, в первую очередь, вопросами прочности при циклическом термомеханическом нагружении с образованием пластических деформаций.

Член-корреспондент Российской академии наук

Н.А. Махутов

ГЛАВА 1

СОПРОТИВЛЕНИЕ КОНСТРУКЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ МАЛОЦИКЛОВОЙ УСТАЛОСТИ ПРИ НЕИЗОТЕРМИЧЕСКОМ НАГРУЖЕНИИ

1.1. Влияние диапазона изменения температуры, скорости деформирования и сдвига фазы циклов деформации и температуры на долговечность

В реальных условиях эксплуатации элементы высоконагруженных и теплонапряженных машин и конструкций могут подвергаться действию широкого спектра механических нагру­ зок на фоне нестационарных температурных полей. Такие ре­ жимы эксплуатации характерны для деталей авиационных дви­ гателей, элементов энергетических турбоустановок, атомных реакторов и других конструкций.

Переходы с одного режима работы на другой, пуски, оста­ новы, аварийные ситуации вызывают изменение силовых и температурных параметров цикла и обуславливают в общем случае нерегулярный по числу циклов характер накопления повреждений.

К числу основных факторов, определяющих повреждае­ мость материала при малоцикловом нагружении, относятся амплитуда нагрузки (деформации), уровень максимальной и минимальной температур, сдвиг фазы силового и температур­ ного циклов. Важное значение имеет также характер изменения нагрузки и температуры во времени, а также общее время деформирования. Длительность циклов нагружения может со­ ставлять от нескольких секунд Д° десятков часов. В связи с

газированной компенсацией деформации, обусловленной тем пературным расширением образца.

Рис. 1.3. Схема установки охлажааемых токоподводящих шин на образце:

1 —клеммы; 2 —образец

Для осуществления нагружений со ступенчатым изменени­ ем температуры в цикле (см. рис. 1.1, в—е) в момент перехода через нулевое значение напряжений происходило переключе­ ние машины с жесткого режима (управление по деформации) на мягкий (управление по силе) и осуществлялась выдержка, в течение которой при нулевой нагрузке температура изменя­ лась до заданного значения. Затем режим управления машиной снова изменяли на жесткий и нагружение продолжалось при постоянной в полуцикле температуре. Методика испытаний подробно описана в работах [1—3].

Широкая программа исследований позволила выявить вли­ яние основных параметров циклов нагружения и нагрева на долговечность и получить базовые кривые термомеханической малоцикловой усталости при жестком нагружении различных материалов: сталей типа Х18Н9, ЭИ-654 (15Х18Н12С4ТЮ), ЭИ-696А (Х12Н20Т2Р), 12Х18Н10Т, 22К, 15Х2МФА, Р2М, 38ХНЗМФА, 5ХНМ, жаропрочных никелевых сплавов ВЖ-

ности при синфазном нагружении зависит от типа материала и диапазона изменения температуры. В исследованных случаях нагружения наибольший повреждающий эффект при синфаз­

= 150...650°С), 12Х18Н10Т, ЭИ-696А (Г = 150...650°С), ЭИ-654 (Т = 200...700°С) (рис. 1.4—1.6).

Рис. 1.5. Кривые малоцикловой усталости никелевого сплава ВЖЛ-12У, алюминиевого сплава Д16Т и чугуна ХНМ

Степень снижения долговечности при синфазном линейном

иступенчатом нагружениях в зависимости от уровня Ттах показана для сталей 12Х18Н10Т, Х18Н9 и ЭИ-654 на рис. 1.9

и1.10. Здесь NQ - долговечность при 7 ^ = const, N - долговечность для рассматриваемого режима нагружения. От­ сюда видно, что при ступенчатом режиме изменения темпера­ туры дополнительное снижение долговечности может быть в 2—2,5 раза. Кривые, представленные на рис. 1.9 и 1.10, постро­ ены по данным испытаний при 7 ^ = const и ер = const.

Рис. 1.9. Относительное снижение долговечности стали 12Х18Н10Т при неизо­ термическом и изотермическом нагружениях в зависимости от 7 ^ :

7 - неизотермическое синфазное нагружение - ступенчатый цикл; 2 - неизотермическое синфазное нагружение - линейный цикл; 3 - изотермическое нагружение; 4 —расчет по (1.12) для неизотермического синфазного нагружения по линейному циклу

Существенное влияние на степень снижения долговечности при синфазном режиме нагружения оказывает диапазон изме­ нения температуры и уровень 7^^. При одинаковом перепаде температур больший повреждающий эффект отмечен в тех случаях, когда температура изменялась в области высоких зна­ чений. Варьирование уровня 7’тах для противофазных режимов не приводило к существенному изменению долговечности [4]. Изменение уровня температуры при изотермических испыта-

ниях данных материалов в диапазоне 150...650 °С слабо влияет на величину долговечности при том же размахе пластических деформаций (см. рис. 1.9, 1.10).

300 400 500 600 700

Т ж . ' С

Рис. 1.10. Относительное снижение долговечности сталей ЭИ-654 и Х18Н9 при

Т = var и Т = const в зависимости от Г „ max

Как отмечалось выше, на практике возможны режимы на­ гружения, когда момент достижения максимального и мини­ мального уровней температуры не совпадает с экстремальными точками цикла, т.е. имеет место сдвиг фазы циклов нагружения и нагрева. Для исследования влияния указанного фактора на стали 12Х18Н10Т были проведены испытания, в которых при заданной линейной форме температурного цикла положение точки Гтах на петле упругопластического гистерезиса варьиро­ валось, как показано на рис. 1.11 изменением угла сдвига фазы циклов деформации и температуры через 60°. Синфазному режиму соответствует угол сдвига <р = 0, противофазному — Ф = 180°. Влияние сдвига фазы на долговечность отражено в табл. 1.2 для двух уровней амплитуды пластической деформа­ ции.

Рис. 1.11. Положение точки Ттах на петле гистерезиса в зависимости от угла сдвига фазы

Таблица 1.2

Влияние сдвига фазы на долговечность

Как следует из данных результатов, изменение указанного параметра наиболее существенно при положении точки Гтах в полуцикле растяжения (<р = 0 — 120°).

Влияние фазы циклов нагружения —нагрева и диапазона изменения температуры в цикле на долговечность находится в определенной зависимости от характера изменения величины располагаемой пластичности с увеличением температуры и дли­

тельности нагружения [5, 6]. Для большинства исследованных материалов, за исключением чугуна ХНМ и алюминиевого сплава Д16Т, располагаемая пластичность либо уменьшалась с увеличением температуры и времени нагружения, либо остава­ лась стабильной (см. п. 1.3). При циклическом растяжении - сжатии определенное влияние на скорость исчерпания распо­ лагаемой пластичности материала оказывают знак и величина действующих напряжений. Как известно, действие сжимающей нагрузки способно привести к частичному залечиванию дефек­ тов. С увеличением температуры эффект залечивания обычно усиливается [7]. Растягивающие напряжения оказывают обрат­ ное воздействие, т.е. приводят к усилению повреждаемости. Причем для материалов, предельная пластичность которых уменьшается с увеличением температуры, повышение темпе­ ратуры испытаний интенсифицирует процесс разрушения. В связи с этим для указанных материалов наиболее повреждаю­ щим является синфазный режим нагружения.

Если располагаемая пластичность материала возрастает с увеличением температуры, то на скорость накопления повреж­ дений при неизотермическом нагружении оба отмеченных фак­ тора —знак напряжений и характер зависимости еу(Т) —будут

оказывать различное влияние. В частности, при противофазном нагружении воздействие сжимающей нагрузки при Ттах может быть недостаточным для эффективного залечивания повреж­ дений, возникших в полуцикле растяжения при 7^ , когда материал имеет минимальную пластичность. При синфазном нагружении наблюдается обратная картина: в полуцикле рас­ тяжения возникают относительно невысокие повреждения (вследствие максимума еу для 7^^), причем независимо от

степени их залечивания при сжатии в целом за цикл повреж­ дение при синфазном нагружении может быть меньше, чем при противофазном.

Указанный характер изменения располагаемой пластичности (возрастание ее с увеличением температуры) наблюдался у высо­ копрочного чугуна ХНМ (Т = 100 г 500 °С) и алюминиевого сплава Д16Т ( Т —50 200 °С). Для чугуна ХНМ располагаемая пластичность увеличилась с 3 % при Т = 100 °С до 7 % при Т — 500 °С. У алюминиевого сплава Д16Т возрастание плас­

тичности было менее значительным: с 12 % при Т = 50 °С до 18 % при Т = 200 °С.

Кривые малоцикловой усталости данных материалов при неизотермическом нагружении показаны на рис. 1.5. Как сле­ дует из рисунка, для чугуна ХНМ и алюминиевого сплава Д16Т долговечность при синфазном нагружении выше, чем при про­ тивофазном.

В ряде случаев, особенно для жаропрочных никелевых спла­ вов, изменение располагаемой пластичности является немоно­ тонным и сопровождается резкими провалами на сравнительно узком участке температур. Как показано в [8, 9] для таких материалов в случае синфазного режима нагружения повреж­ дающий эффект будет максимальным, если максимум темпе­ ратуры в цикле соответствует минимуму располагаемой плас­ тичности.

Представленные выше результаты испытаний получены при длительностях цикла порядка 1...2 мин, т.е. в условиях, когда проявлением эффектов ползучести можно пренебречь. Так как на практике длительность циклов нагружения может быть су­ щественно выше, в ряде случаев неизбежно возникновение деформаций ползучести в высокотемпературной части цикла.

Эксперименты, поставленные в условиях постоянных тем­ ператур, показали, что для большинства исследованных жаро­ прочных сталей и сплавов более повреждающими являются такие режимы нагружения, когда ползучесть протекает в полуцикле растяжения [9, 10].

При испытании некоторых литейных никелевых сплавов более повреждающими оказываются режимы с выдержкой при сжатии [11]. Влияние формы цикла менее заметно на углеро­ дистых и низколегированных сталях [10, 12]. Изменение дол­ говечности в зависимости от формы цикла нагружения часто сопровождается соответствующей сменой механизма разруше­ ния и зависит от воздействия окружающей среды [10, 13].

Влияние формы цикла и знака напряжений наблюдается, как показано выше, и при неизотермическом нагружении, что проявляется в виде зависимости долговечности от фазы нало­ жения температурного цикла и цикла деформаций.

Для количественной оценки взаимодействия малоцикловой усталости и ползучести при неизотермическом нагружении не­

обходимо проведение предварительных базовых испытаний в изотермических условиях, обеспечивающих достаточную для проявления эффектов ползучести длительность нагружения, а также неизотермических испытаний при скоростях нагруже­ ния, исключающих возникновение ползучести.

При длительном изотермическом нагружении наиболее рас­ пространенными режимами испытаний являются нагружение с постоянной амплитудой деформации ee = const в цикле,

длительность которого варьируется введением одно- и двусто­ ронних выдержек в экстремальных точках при emax = const и

emin = const> а также изменение частоты нагружения (см. рис. 1.2, режимы а и д). Данные виды испытаний позволяют выделить влияние на повреждаемость материала собственно пластических деформаций при сравнительно высоких скорос­ тях (режим а) и деформаций ползучести (режимы б—г), а также влияние знака напряжений, на фоне которых развивается пол­ зучесть при чередовании полуциклов с выдержками и без них (режимы в, г).

Для приближения к реальным условиям, где длительные циклы могут быть достаточно сложными и включать, например, активное нагружение с различными скоростями, выдержки в промежуточных точках цикла и т.п. на стали Х18Н9, подвер­ женной температурно-временным воздействиям, были прове­ дены испытания по режимам (см. рис. 1.2, а, б, д, е, з), которые позволили выявить наиболее повреждающий случай нагруже­ ния. Температура испытаний составляла 650°С. Полученные результаты представлены в табл. 1.3.

П р и м е ч а н и е : / ^ , /сж и ^ - соответственно длительность полуцикла растяжения, сжатия и время выдержки в цикле.

Как следует из указанных данных, наиболее показательны­ ми режимами при одинаковой длительности цикла являются режимы с изменяющейся при нулевом значении напряжений скоростью деформирования. Данное обстоятельство объясня­ ется тем, что в этих случаях ползучесть протекает в течение всего процесса активного нагружения, в то время как в испы­ таниях с выдержками при е = const она быстро затухает вслед­ ствие релаксации напряжений. Режимы нагружения типа и, к (см. рис. 1.2), близкие к данным, исследовались в работах (14, 15]. Однако при нагружении по режимам и, к деформации ползучести возможны в обоих полуциклах в результате медлен­ ной разгрузки, приходящейся на полуцикл с высокой скорос­ тью активного нагружения. Вследствие этого испытания по режимам е, ж являются более корректными с точки зрения оценки максимально возможного повреждающего эффекта.

В связи с отмеченным последующие испытания при дли­ тельном изотермическом нагружении проводили по режимам с заданной постоянной скоростью деформирования в течение всего цикла (см. рис. 1.2, а, д) и с заданной постоянной скоростью деформирования в полуцикле, изменяющейся при нулевом значении нагрузки (см. рис. 1.2, е, ж).

При неизотермическом нагружении,, как было показано выше, эффект снижения долговечности оказывается более зна­ чительным, если температура в цикле изменяется от Гтах до 7^ (и наоборот) ступенчато, в момент перехода через нулевое значение напряжений. Данный температурный цикл может быть совмещен с циклом длительного нагружения, скорость деформаций в котором изменяется также при переходе через нулевое значение напряжений.

Исследование взаимодействия малоцикловой усталости и ползучести при указанных циклах длительных изотермических и неизотермических нагружений проводили на аустенитных нержавеющих стадях типа Х18Н9, 12Х18Н10Т, никелевом спла­ ве ВЖ-98 и перлитной стали 15Х2МФА.

При длительном изотермическом нагружении чувствитель­ ность к форме цикла проявила, как отмечалось выше, сталь Х18Н9, причем, как показано в табл. 1.3 и на рис. 1.12, более повреждающим является режим нагружения е (см. рис. 1.2) с низкой скоростью деформирования в полуцикле растяжения и высокой в полуцикле сжатия.

Для данной стали в этих испытаниях при длительности полуцикла растяжения 20 мин и полуцикла сжатия 1 мин наблюдается снижение долговечности в 2—2,5 раза по сравне­ нию с режимом а. Варьирование в тех же пределах скоростей деформирования в полуциклах растяжения и сжатия, а также частоты нагружения при деформировании с постоянной ско­ ростью (режимы а, д, е, ж, рис. 1.2) практически не повлияло при заданной амплитуде пластических деформаций на число циклов до разрушения сталей 12Х18Н10Т, 15Х2МФА и сплава ВЖ-98 (см. рис. 1.12, б, в, г). Температура, задаваемая в про­ цессе изотермических испытаний, была принята равной мак­ симальному значению температуры соответствующего неизо­ термического цикла. Для сталей Х18Н9 и 12Х18Н10Т Т = = 650 °С, для сплава ВЖ-98 —800 °С, сталь 15Х2МФА испы­ тывали при 500 °С.

При длительном неизотермическом нагружении скорость деформирования варьировалась только в полуцикле с Тщах, так как при исследованных уровнях Г™ проявление эффектов ползучести практически исключено. В этих испытаниях неко­ торое дополнительное снижение долговечности наблюдалось У стали Х18Н9 при синфазном нагружении (см. рис. 1.12). Сталь 12Х18Н10Т и никелевый сплав ВЖ-98 оказались практически нечувствительны к варьированию скоростей деформирования при неизотермическом нагружении, как и при изотермическом. При испытании стали 15Х2МФА по аналогичным режимам наблюда­ лось незначительное уменьшение долговечности (см. рис. 1.12).

Варьирование скоростей деформирования в полуциклах растяжения и сжатия, а также изменение температуры в цикле приводит к определенной трансформации петель упругоплас­ тического гистерезиса, в силу чего помимо собственно темпе­ ратурно-временных эффектов определенное влияние на долго-

Рис. 1.12. Кривые малоцикловой усталости сталей Х18Н9, 12Х18Н10Т, 15Х2МФА и никелевого сплава ВЖ-98 при длительном нагружении:

а - сталь Х18Н9 (1 - 7 = 650 °С. тр = тсж = 1 мин; 2 - 650 г 150 °С, тр= тех = 1 мин; 3 -

тр= тех = 1 мин; 3 — 7 = 150 л650 °С, тр= тех = 1 мин; 4 — 7 = 650 °С, тр= тех = 15 мин; 5 — 7 = 650 °С, тр = 15 мин, тех = 1 мин; 6 — 7 = 650 °С, тр= тсх = 5 мин; 7 — 7 = 650 л 150 °С, тр = 20 мин, тсж = 1 мин; 8 —Т= 150 л650 °С, тр = 1 мин, тех —20 мин);

6 — 7 = 800 °С, тр = 1 мин, тех = 20 мин; 7 — 7 = 800 л 200 °С, тр = 20 мин, тех = 1 мин)

вечность может оказывать, особенно при нагружении по ре­ жимам б, в, е, ж (см. рис. 1.2), возникающая в этом случае асимметрия цикла по напряжениям. При этом для синфазного режима характерна отрицательная, а для противофазного — положительная асимметрия цикла по напряжениям. С увели­ чением длительности цикла нагружения асимметрия усилива­ ется за счет уменьшения напряжений в высокотемпературной части цикла (см. п. 3.1). Для сталей Х18Н9 и 15Х2МФА в табл. 1.4 представлены данные, показывающие изменение стшах и °min в полуциклах растяжения и сжатия в зависимости