- •1 Определение элементов конструкции корпуса по правилам рмрс.
- •1.1 Выбор материала корпуса судна
- •1.2 Выбор системы набора в средней части корпуса судна.
- •1.3 Давление от забортной воды.
- •1.4 Давление от перевозимого груза.
- •1.5 Давление на внутренний борт и суммарное давление.
- •1.6 Проектирование элементов судовых конструкций.
- •1.6.1 Конструкция двойного дна.
- •1.6.2 Конструкция двойных бортов.
- •1.6.3 Толщина обшивки днища и борта.
- •1.6.4 Толщина настила двойного дна
- •1.6.5 Толщина настила палубы
- •1.6.6 Толщина обшивки борта
- •1.7 Ледовые нагрузки и толщина листов ледовых подкреплений
- •1.8 Расчёт элементов набора
- •2 Общая прочность судна
- •2.1 Изгибающий момент на тихой воде
- •2.2 Волновой изгибающий момент
- •2.3 Расчёт перерезывающей силы
- •2.4 Расчёт требуемых моментов сопротивления
- •2.4 Определение фактических моментов сопротивления и моментов инерции поперечного сечения
- •1422995 См3 ˃ 700703 см3 – условие выполняется;
- •846112 См3 ˃ 700703 см3 – условие выполняется;
- •3 Обеспечение местной прочности, устойчивости
- •3.1 Расчёт нормальных и касательных напряжений
- •3.1 Расчёт нормальных напряжений на палубе
- •Заключение
- •Список литературы
1.8 Расчёт элементов набора
Для определения момента сопротивления балок используется формула, которая имеет вид:
[cм4],
где Q – нагрузка, кПа;
а – шпация;
m – коэффициент изгибающего момента;
l - пролёт балки;
кϬ – коэф. доп. напряжений;
Ϭn – расчётный нормативный предел прочности;
Расчёт элементов набора приведён в таблице 1.1.
Таблица 1.1 – Расчёт элементов набора.
№ п/п |
Наименование |
Расчётная формула |
Результат |
Принято |
1. |
Диафрагма |
, где L – длина судна, м мм; |
7.54 мм |
8 мм |
2. |
Сплошной флор |
, где ; ; k1 = 1.3; k2 = 0.97; ΔS = 3.4 мм; α – расстояние между ребрами жесткости, м, но не более фактической высоты двойного дна, принимаем 0,65 м; n – коэффициент исп. материала, 0.72 Расчёт: , принимаем 6.5; ; 7.91 мм; |
7.91 мм |
8 мм |
3. |
Вертикальный киль |
; где , hф – фактическая высота киля, 0.9 м; k 0,03L 8.3, но не более 11,2. Толщина вертикального киля должна быть на 1 мм больше толщины сплошного флора. Расчёт:
k 0.03×74.57 8.3 = 10.53 мм; |
8.54 мм |
9 мм |
4. |
Днищевой стрингер |
Принимается равным толщине флоров. |
8 мм |
8 мм |
5. |
Платформа |
Принимается раной толщине диафрагмы. |
8 мм |
8 мм |
6. |
Шпангоут наружнего борта |
, , где b – высота распределения ледовой нагрузки, 1.62 м; а – расстояние между шпангоутами, 0.65 м; р – интенсивность ледовой нагрузки 698 кПа; l – расчётная длина пролёта шпангоута, 2.3 м; ; к – 4; ; ω = 1.15;
k = 0.62; см3; |
487 см3 |
Полособульб № 27a |
7. |
Шпангоут внутреннего борта |
кПа; , где a – 650 мм; b – 2050 мм; кН; , где m – 12; kϬ – 0.65; см3; ; ; ; ;
см3 |
61.28 см3 |
Полособульб №12 |
8. |
Бимс |
кПа; , где a – 650 мм; b – 1500 мм; кН; , где m – 12; kϬ – 0.75; см3; ; ; ; ;
см3 |
32,68 см3 |
Принимаем Полособульб №12, |
9. |
Рёбра жёсткости диафрагмы |
, где а – расстояние между рёбрами жёсткости, 83,2 см; S – толщина диафрагмы, 8 мм; , коэф. определяемый из отношения высоты связи к расстоянию между рёбрами жёсткости; см4;
|
383 см4 |
Полособульб №10 |
10. |
Рёбра жёсткости флоров |
, где а – расстояние между рёбрами жёсткости, 125,9 см; S – толщина флора, 8 мм; , коэф. определяемый из отношения высоты связи к расстоянию между рёбрами жёсткости; см4; |
19,33 см4 |
Полособульб №5 |
11. |
Кницы |
, W=45 см3 – момент сопротивления сечения закрепляемой балки; S=6 мм – толщина, принимаемая равной толщине стенки закрепляемой балки; Высота кницы ; см; см; |
с = 13,7 см h = 9.8 см
|
с = 14 см h = 10 см
|
12. |
Комингс |
Сила, действующая на люковое перекрытие: , где: m = 20 т – масса одного контейнера; n = 32 – количество контейнеров на крышке люка 2го трюма; кН; Распределённая нагрузка на комингс равна: , где lk = 25,15 м – длина комингса; кН/м;
Требуемый момент сопротивления сечения комингса:
где: m = 18; kσ = 0,6; lпр = 3.25 м – длина пролёта комингса между подкрепляющими кницами; Ϭn – 235/0.72=326; см4;
|
116 см4 |
14 мм |