Учебное пособие 800429
.pdfрегулирования расхода посредством изменения величины проходного сечения щели.
По форме регулируемой щели дроссели разделяют на щелевые и канавочные.
Рис. 3. Нерегулируемые и регулируемые дроссели
Вкачестве дроссельных устройств применяют также специальные дроссельные золотники, позволяющие плавно изменять скорость среды
втрубопроводах за счёт изменения площади рабочего окна.
Взависимости от желаемой точности регулирования, в качестве регулирующих возможно использование клапанов типа К, КЯ, 25с, 50 нж (ВО) и 25с48нж (ВЗ) с пневматическими мембраннопружинными приводами или лепестковых клапанов. В перспективе развития запорной и дроссельной арматуры, в качестве управляемых дросселей могут быть изготовлены и установлены на сетях устройства с определённой конфигурацией внутренней (рабочей) характеристики, которая отражает относительное изменение расхода среды через устройство в зависимости от его относительного открытия.
Литература
1.СНиП 42-01-2002. Газораспределительные системы. – М.: ГУП ЦПП, 2003. – 31с.
2.Панов М.Я. Алгоритм идентификации гидравлических характеристик управляемых дросселей на ветвях структурного графа абонентских подсистем/М.Я. Панов, Г.Н. Мартыненко, И.А. Дмитриев//Научный журнал строительства и архитектуры. – 2008. – № 3. – С. 106-112.
3.Мартыненко Г.Н. Создание оптимального режима газопотребления по средствам оперативного управления/Г.Н. Мартыненко, С.В. Стрижко, П.А. Першин//Научный журнал. Инженерные системы и сооружения. –
2010. – № 1. – С. 105-108.
Воронежский государственный технический университет
71
УДК 620.9
В.В. Чмыхова – магистрант, Д.А. Коновалов, канд. техн. наук, доц. – научный руководитель
МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ СТРУКТУРНО СОСТОЯЩЕЙ ИЗ ПАРАЛЛЕЛЬНО СОЕДИНЕННЫХ ОБЪЕКТОВ ИДЕАЛЬНОГО ПЕРЕМЕШИВАНИЯ
В настоящей работе рассмотрена теплоэнергетическая система, состоящая из трёх параллельно соединённых зон идеального перемешивания. Осуществлено синтезирование математической модели в виде системы дифференциальных уравнений. Интегральным преобразованием Лапласа получено аналитическое решение системы уравнений математической модели
Ключевые слова: теплоэнергетическая система, математическая модель, аналитическое решение
Модель идеального перемешивания представляет идеализированный поток и является теоретической моделью. Согласно этой модели принимается, что поступающий в аппарат тепловой поток мгновенно распределяется по всему объёму вследствие полного (идеального) перемешивания частиц среды. При этом температура распределённого вещества во всех точках аппарата и в потоке на выходе из него одинакова [1].
Идеальные аппараты – это абстракция, которую нельзя точно осуществить на практике. Однако ясность физической картины и простота математического описания идеальных аппаратов чрезвычайно удобны для анализа процессов, протекающих в химико-технологических агрегатах. К таким агрегатам могут быть отнесены аппараты небольшого объёма с мешалками (при малой вязкости среды), проточно-циркуляционные аппараты при большой кратности циркуляции, аппараты с кипящим слоем [2].
Рассмотрим схему трёх параллельно соединённых зон идеального перемешивания (рис. 1).
72
Рис. 1. Схема параллельно соединённых аппаратов идеального перемешивания
1.Составим математическую модель, описывающую данную схему:
|
|
dT1 (t) |
|
1 |
|
Tвх |
(t) T1 (t) , |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
dt |
|
1 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T (0) T ; |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
1 |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
dT2 (t) |
|
1 |
|
Tвх |
(t) T2 (t) , |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
dt |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
(1) |
||||
|
|
T (0) T ; |
|
|
|
|||||||
|
|
|
2 |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
dT3 (t) |
|
1 |
|
Tвх |
(t) T3 (t) , |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
dt |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T (0) T ; |
|
|
|
|||||||
|
|
|
3 |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
где T1 t , |
T2 t , |
T3 t - температура теплоносителя в 1-м, 2-м, |
3-ем аппаратах в момент времени t ; 1 , 2 , 3 - время пребывания потока в элементах 1, 2, 3; Tвх (t) - температура на входе в аппараты; T1 (0), T2 (0) , T3 (0), T0 - температура теплоносителя в начальный момент времени.
73
2. Приведём систему дифференциальных уравнений модели идеального перемешивания к безразмерному виду.
Введём безразмерное время
|
|
t |
, |
|
(2) |
|
|
|
|
||||
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
V1 |
, |
(3) |
|
|
|
|
||||
|
U 1 |
|
|
где V1 - объём 1-го аппарата; U - объёмный расход жидкости;1 - коэффициент деления объёмного потока жидкости на входе в
1-ый аппарат. |
|
1 T1 (t) T0 . |
|
2 T2 (t) T0 . |
(4) |
|
|
|
3 T3 (t) T0 . |
|
|
|||
C учётом безразмерных переменных система принимает вид: |
||||||||
d 1 ( ) |
вх ( ) 1 ( ) , |
|
|
|||||
|
|
d |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
(0) |
0; |
|
|
|
|||
d ( ) |
вх ( ) 2 ( ) , |
|
|
|||||
|
2 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
(5) |
|
2 (0) 0; |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d 3 ( ) |
вх ( ) 3 ( ) , |
|
|
|||||
|
|
d |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
3 (0) |
0; |
|
|
|
||||
Найдём передаточную функцию для системы параллельно |
||||||||
соединённых аппаратов идеального перемешивания: |
|
|||||||
W ( p) W1 ( p) W2 ( p) W3 ( p), |
|
(6) |
||||||
где W1 ( p) - передаточная |
функция 1-го |
аппарата |
системы; |
|||||
W2 ( p) - передаточная |
функция |
2-го аппарата |
системы; |
W3 ( p) - |
передаточная функция 3-го аппарата системы. Для первого аппарата:
74
p 1L вхL ( p) 1L ( p), p 1L 1L ( p) вхL ( p), ( p 1) 1L ( p) вхL ( p),
|
L |
( p) |
1 |
|
|
W1 ( p) |
1 |
|
|
|
. |
L |
( p) |
p 1 |
|||
|
вх |
|
|
|
|
Для второго аппарата:
p L |
L |
( p) L ( p) |
, |
||||||||
2 |
|
вх |
|
2 |
|
|
|
|
|||
p L L ( p) L ( p), |
|
||||||||||
2 |
|
2 |
|
|
|
|
вх |
|
|||
( p ) L ( p) L |
( p), |
|
|||||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
вх |
|
|
|
|
W2 ( p) |
L |
( p) |
|
|
|
|
|
||||
2 |
|
|
|
|
|
|
. |
|
|||
L |
( p) |
|
|
p |
|
||||||
|
|
вх |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По аналогии для третьего аппарата: |
|
|
|
|
|||||||
p L |
L |
( p) L |
( p) |
, |
|||||||
3 |
|
вх |
|
3 |
|
|
|
|
|||
p L L ( p) L ( p), |
|
||||||||||
3 |
|
3 |
|
|
|
|
вх |
|
|||
( p ) L ( p) L |
( p), |
|
|||||||||
|
|
3 |
|
|
|
|
вх |
|
|
|
|
W3 ( p) |
3L ( p) |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
. |
|
||||||
L |
( p) |
|
p |
|
|||||||
|
|
вх |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таким образом:
(7)
(8)
(9)
W ( p) |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
(10) |
|||
p 1 |
p |
p |
Составим выражение для безразмерной выходной температуры:
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вых ( ) L 1 |
|
|
|
L вых |
( ) |
L 1 |
|
|
L вых |
( ) |
|
|
|
|
|||||||||
|
p 1 |
|
|
|
p |
|
|
|
|
|
|
|
|
L 1 |
|
|
L вых |
( ) . |
|
||||
|
p |
|
|
3. Выполним вычислительный эксперимент Выражение для безразмерной выходной температуры:
вх ( ) Tвх (t) T0 40 1 exp( 0,1 1 ) 20 .
(11)
(12)
По условию U 0,03 м3/с, V1 0,8 м3, V2 0,6 м3, V3 0,4 м3,
1 0,5, 2 0, 2, 3 0,3.
75
Находим недостающие данные:
1 |
|
|
V1 |
|
|
|
|
0,8 |
|
|
53,33 |
с; |
||||||
U 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
0, 03 0,5 |
|
|
||||||||||
|
|
|
V2 |
|
|
0, 6 |
|
|
100 |
с; |
||||||||
2 |
U 2 |
|
0, 03 |
0, 2 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
3 |
|
|
V3 |
|
|
|
0, 4 |
|
|
44, 44 |
с; |
|||||||
U 3 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
0, 03 0,3 |
|
|
||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
53,33 |
0,53 ; |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
1 |
|
53,33 |
1, 2 . |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
3 |
|
|
|
44, 44 |
|
|
|
|
|
Подставив 1 в (12) и решив полученное уравнение в программе
Maple 2015, получим график изменения температуры среды на выходе из системы во времени, изображённый на рис. 2.
Рис. 2. График изменения температуры теплоносителя на выходе из системы
76
В результате математического моделирования данного объекта получен инструментарий, позволяющий разрабатывать методы и алгоритмы оптимизации аппаратов теплоэнергетических систем.
Литература
1.Берд Р. Явления переноса / Р. Берд, В. Стьюарт, Е. Лайтфут. - М.: «Химия», 1974. - 688 с.
2.2. Цветков Ф.Ф. Тепломассообмен: учебник для вузов / Ф.Ф. Цветков, Б.А. Григорьев. - М: Издательский дом МЭИ, 2011. - 562 с.
Воронежский государственный технический университет
УДК 62-9
Ф.А. Миляев – магистрант, В.Ю. Дубанин, канд. техн. наук, доц. – научный руководитель
ВЛИЯНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ФАКТОРОВ НА ЭФФЕКТИВНОСТЬ РАБОТЫ ПАРОВОЙ ТУРБИНЫ
В данной работе рассмотрено влияние потерь, возникающих при эксплуатации паровой турбины, а также некоторые способы повышения эффективности ее работы. Были анализированы уравнения к.п.д. турбины и эксплуатационные зависимости, на основании чего были сделаны необходимые выводы
Ключевые слова: паровая турбина, потери, к.п.д.
Паротурбинная силовая установка предназначена для преобразования тепловой энергии пара, получаемой в котлоагрегате или парогенераторе при сгорании определенного вида топлива (жидкого, твердого и газообразного), в механическую энергию, получаемую на валу турбины. В комбинации с электрическим генератором, данная механическая энергия преобразуется в электрическую.
Паровые турбины широко используются в энергетике на тепловых (конденсационных) электрических станциях (КЭС), теплоэлектроцентралях (ТЭЦ), атомных электростанциях (АЭС), а также в установках парогазового цикла (ПГУ).
Потери паровой турбины, возникающие при эксплуатации, можно разделить на 2 группы: внутренние и внешние. Внутренние
77
непосредственно влияют на состояние рабочего тела при его расширении в турбине и снимают располагаемый теплоперепад.
Квнешним относятся потери от утечек рабочего тела через концевые лабиринтовые уплотнения и механические потери (преодоление вредных сопротивлений в подшипниковых узлах).
Внешние потери не влияют на состояние рабочего тела, они увеличивают его расход. Уменьшение данных потерь производится за счет ремонта или замены проблемных узлов турбоагрегата.
Квнутренним относятся:
-потери кинетической энергии в соплах и на рабочих лопатках. Они вызваны трением потока о стенки, завихрениями и т.п. Эта энергия превращается в теплоту и повышает теплоту рабочего тела в конце процесса.
-потери кинетической энергии с выходной скоростью отработавшего рабочего тела.
-потери при парциальном подводе пара, если сопловая решетка занимает только часть окружности колеса (или вентиляционные потери);
-потери трения пара о поверхность диска рабочего колеса -потери из-за перетечек рабочего тела через внутренние зазоры
между рабочими лопатками и корпусом турбины, между диафрагмой и валом и др.
-потери из-за влажности пара, возникающие в последних ступенях паровых турбин (частицы влаги, ударяясь о стенки лопаток тормозят вращение ротора).
Выше перечисленные потери могут быть устранены после анализа режимов работы турбины.
Характеризовать работу турбины можно следующими формулами.
Термодинамический (относительный внутренний) к.п.д.
конденсационной паровой турбины oi |
определяется по формуле: |
|
|||||
|
|
|
H |
0 hп |
, |
(1) |
|
oi |
|
H0 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
где H 0 – располагаемый теплоперепад, ккал/кг; hn – сумма
внутренних потерь в турбине, ккал/кг.
Располагаемый теплоперепад – теплоперепад, который может быть превращен в работу турбиной. Может быть определен по начальным и конечным параметрам пара по диаграмме состояния
78
воды и пара. Числитель уравнения (1) представляет собой т.н. полезно использованный теплоперепад Hi , ккал/кг.
В случае турбины с отборами пара полезно использованный теплоперепад является суммой полезно используемых теплоперепадов в ступенях турбины между отборами с учетом потерь и конечного состояния пара.
Внутренняя мощность турбины Ni кВт:
N |
|
|
DHi |
, |
(2) |
i |
|
||||
|
860 |
|
|
||
|
|
|
|
||
где D – расход пара через турбину, кг/ч. |
|
||||
Эффективная мощность на валу турбины Ne |
кВт: |
||||
Ne Ni Nм , |
(3) |
где Nм – мощность затраченная на преодоление механических сопротивлений, кВт.
Механический к.п.д. турбоустановки oe :
|
|
|
Ne |
. |
(4) |
м |
|
||||
|
|
N м |
|
||
|
|
|
|
||
Относительный эффективный к.п.д. турбины oe : |
|
||||
oe |
oi м . |
(5) |
В случае присоединения электрогенератора через муфту, стоит умножить данное произведение на к.п.д. муфты.
Относительный электрический к.п.д. турбогенератора oэ :
oэ oi м г , |
(6) |
где г – к.п.д. электрического генератора. |
|
Термический к.п.д. турбоустановки t |
учитывает основную |
потерю теплоты в цикле и находится по формуле:
t |
|
|
H0 |
, |
(7) |
h |
h' |
||||
|
0 |
к |
|
|
|
где h0 – энтальпия острого |
пара перед |
турбиной, ккал/кг; |
hк' – энтальпия конденсата на выходе из конденсатора, ккал/кг.
Абсолютный внутренний к.п.д. турбоустановки всегда меньше относительного, т.к. в абсолютном учитывается термический к.п.д.
oэ oi t . |
(8) |
79
Аналогично абсолютный эффективный и абсолютный
электрический к.п.д: |
|
е oе t , |
(9) |
э oэ t . |
(10) |
Как можно судить по вышеописанным зависимостям, чтобы повысить эффективность работы установки (ее экономичность) необходимо уменьшать потери энергии за счет совершенствования лопаточного аппарата и конструкции турбины в целом, а также повышением начальных параметров пара и понижением конечных. В условиях эксплуатации, серьезная модернизация турбоагрегата затруднена, поэтому все усилия сводятся к поддержанию режимов, близких к установленным заводом изготовителем.
Поскольку любой механизм в течение времени подвергается износу, для того, чтобы установить оптимальные параметры работы турбины, а также возможные неполадки, проводятся ее периодические испытания, на основании которых строится режимная диаграмма. Проводя ее анализ, можно установить отклонения в работе отдельных составных частей, так и всего турбоагрегата в целом, и корректировать его работу для достижения максимальной эффективности.
Литература
1.Шляхин П.Н. Краткий справочник по паротурбинным установкам / П.Н. Шляхин, М.Л. Бершадский. – М. - Л.: Госэнергоиздат, 1961. – 128 с.
2.Веллер В.Н. Регулирование и защита паровых турбин / В.Н. Веллер.
–М.: Энергоатомиздат, 1985. – 104 с.
Воронежский государственный технический университет
80