- •В оронеж
- •Выпуск № 3 (18), 2018
- •Строительная механика и конструкции Научно-технический журнал
- •Редакционная коллегия журнала:
- •Члены редколлегии:
- •Шитикова м. В., д-р физ.-мат. Наук, проф., Воронежский государственный технический университет
- •Содержание
- •Конечный элемент жесткой нити
- •Конечный элемент жесткой нити
- •О связи деформаций с напряжениями для изотропных материалов, не подчиняющихся гипотезе «единой кривой деформирования» в квазилинейном приближении
- •Индуктивный анализ деформативности плоской многорешетчатой фермы
- •Индуктивный анализ деформативности многорешетчатой фермы при несимметричном загружении
- •Введение
- •Условные предельные состояния внецентренно сжимаемых со стандартной скоростью в границах ядра сечения призм из мелкозернистого бетона
- •Введение
- •Постановка задачи
- •Методика определения коэффициентов , предельных ндс и усилий при
- •Расчёт в случае
- •Расчёт в случае
- •Сравнение полученных результатов
- •Расчёт плоского стального каркаса на статическую нагрузку c учётом пластических деформаций материала
- •Вынужденные колебания мачты. Исследование динамической реакции конструкции мачты при внешнем воздействии
- •Выбор конструктивного решения усиления стальных балок покрытия
- •Введение
- •1. Объект исследования
- •2. Методика проведения исследований
- •3. Выбор конструктивного решения усиления балок покрытия
- •Деформационный расчет составных изгибаемых железобетонных стержневых элементов
- •Введение
- •Постановка задачи и основные расчётные положения
- •Алгоритм деформационного расчета составной конструкции без учета несовместности сопротивления действующим нагрузкам
- •Алгоритм деформационного расчета составной конструкции с учетом несовместности сопротивления действующим нагрузкам
- •Апробация предложенного вычислительного алгоритма на примере составной сборно-монолитной железобетонной конструкции
- •Библиографический список
- •Влияние фибрового армирования на появление и развитие трещин в балках
- •Введение
- •3 94006 Воронеж, ул. 20-летия Октября, 84
Постановка задачи
В опытах на центральное сжатие элементов с постоянной по ГОСТ 10180-90 скоростью установлена функция [8]:
,
при максимальном напряжении, равном призменному пределу прочности , и соответствующей деформации , модуле упругости и параметрах , принимающая вид (рис. 1)
. (5)
С помощью (5) по методике [9] определены представленные в табл. 1 характеристики базовых состояний. Они получены:
при экстремальных равнодействующих внутренних сил внецентренно сжимаемых призм с относительными эксцентриситетами приложения нагрузки ;
при зависимости деформации от координаты (рис. 2)
, (6)
где , м-1 – показатель эпюры ;
– наибольшая деформация в сечении по ; (7)
– коэффициент увеличения , вычисляемый из условия .
Рис. 1. График « »
Таблица 1
Координата точки , мм, при |
Эксцентриситет |
|
|
, м-1 |
, кН |
Разрушающая сила , кН |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
5,0 |
0,05 |
1,1955 |
1912,80 |
1,48878349 |
222,255 |
236,3±17,7 |
10,0 |
0,10 |
1,2579 |
2012,64 |
1,97093588 |
193,485 |
207,9±14,7 |
10,730* |
0,10730 |
1,26463 |
2023,408 |
2,02342392 |
189,890 |
204,922 |
* результаты расчёта при ядровом эксцентриситете из [8].
В табл. 1 приведены средние экспериментальные разрушающие усилия с границами доверительных интервалов для вероятности 0,95. Увеличение нагрузки по сравнению с базовыми равнодействующими предложено [10] оценивать показателем . Наибольший имеет место для случая [8]:
с функцией ,
экстремальными напряжением
и деформацией ;
Рис. 2. Базовое состояние
параметрами
коэффициентом (8)
наибольшей деформацией
Приняв для дальнейших исследований , (9)
получим , и .
Поставим задачу: привлекая приведённые выше сведения о базовых и предельных ядровых характеристиках:
- найти показатели при относительных эксцентриситетах меньше ;
- установить соответствующие принятым напряжённо-деформированные состояния и равнодействующие ;
- оценить адекватность опытным нагрузкам .
Методика определения коэффициентов , предельных ндс и усилий при
К моменту разрушения задаёмся:
зависимостями , (10)
, (11)
с экспериментальными (см. рис. 1) , (12)
, (13)
- параметрами , (14)
- показателем эпюры деформаций , м-1;
- наибольшей деформацией .
Подобно [8] принимаем:
- коэффициент , (16)
- в точке 5 с координатой (см. рис. 2), (17)
и напряжением . (18)
Вводим допущение, что деформация пропорциональна показателю (16) и, следовательно,
(19)
с по(9).
Тогда, с учётом (13) и (18), будем иметь:
параметр (15) ‑ (20)
равенство (10) –
после преобразований последнего
коэффициент – предварительно прологарифмировав выражение (21).
Далее определяем:
по (12) и (13) – экстремальные напряжения и деформации ;
(14) и (15) – параметры и функции (10).
При установленной таким образом зависимости выполняем решение интегральных уравнений:
, (22)
, (23)
включая разность , (24)
на ПЭВМ с помощью пакета программ MathCAD. Для назначенной по (19) деформации , задаваемых в приближениях р=0,1 параметрах , с , методом хорд [11] уточняем ,…, до при котором
. (25)
Теперь из (22) вычисляем соответствующую показателю равнодействующую , затем по (11) и (10) при с – деформации и напряжения . Для должно удовлетворяться условие (18).