Учебное пособие 1826

3. Находят новые значения конвективных тепловых потоков в зоне участка турбулентного перемешивания завесы. Для этого используют формулу пересчета в виде:

найденная при km0 .

Заметим, что значения функции S при низких значениях km. расч в справочниках может не оказаться, так как расчет со-

става и температуры горения при низких соотношениях компонентов сопряжен с большими трудностями из-за наличия твердой фазы и значительной степени неравновесности.

Определение температуры нагрева жидкости

Температура жидкости на входе в охлаждающий тракт TВХ известна. Температура подогрева жидкости на i-ом участке:

где mi – расход охладителя на i-ом участке;

cж.i – теплоемкость охлаждающей жидкости на i-ом участ-

ке;

qГ .i , qГ .i 1– тепловые потоки, посчитанные для сечений i

и i+1.

Если охлаждающая жидкость течет от сопла к головке, то при нумерации сечений от головки на выходе с i-го участка температура

Tж.i Tж.i 1 Ti ,

20

где Tж.i 1– температура на входе в i-ый участок; обычно равна температуре на выходе с i+1 участка.

Этот расчет на каждом участке проводится методом последовательных приближений. В первом приближении, задавшись предположительным подогревом жидкости на участке

Ti , находят Tж.i и Tж.ср.i и далее cж.i . Затем вычисляют подогрев Tiи сравнивают его с Ti. Расчет ведется вплоть

до удовлетворительного совпадения последних.

Посчитав подогрев по всем участкам, находим температуру охладителя на выходе Tж.вых . Эта температура не должна

быть выше допустимой, определяемой, как известно, температурой кипения или разложения компонента при давлении по-

рядка PK .

Определение необходимых проходных сечений охлаждающего тракта

Этот пункт расчета выполняется при проектировании охлаждающего тракта. Из условий теплового баланса проходное сечение на i-ом участке:

21

дующий раздел); температуру жидкой стенки можно оценить предваритель-

но по формуле

После определения f i с учетом технологических и кон-

структивных требований производится проектирование тракта

– устанавливают зазоры, форму и конструкцию ребер связей, толщины стенок и другое в каждом сечении КС и сопла.

Определение коэффициента теплоотдачи α ж , коэффициента эффективности оребрения ηp и скорости течения жидкости w ж

Вычисления проводятся для каждого i-го сечения в следующем порядке:

(формула Нуссельта-Крауссольда); г) используя соотношение для ребра и эквивалентного

ребра, произведение

22

д) коэффициент эффективности оребрения

где для ребра

для гофра

повышение эффективности оребрения за счет теплоотдачи присоединенной поверхности наружной стенки. Следует отме-

23

щую температуру стенки следует брать среднюю между температурами горячей и холодной поверхностей. Так как температура «жидкой стенки» – искомая величина, то здесь не обойтись без итерационного расчета.

Ориентировочно можно считать, что для надлежащего охлаждения требуется, чтобы температура стенки не превышала температуру кипения жидкостей больше чем на

100 150 . Что касается допустимой температуры стенки в случае, если охладитель разлагается (например, перекись водорода, гидразин и т.д.), то к значению допустимых температур перегрева стенки надо подходить очень осторожно, используя соответствующие экспериментальные данные.

Если в результате расчета окажется, что имеются участки, где температура стенки со стороны жидкости превышает допустимую температуру перегрева, то необходимо принять меры к ее снижению. Для этого следует либо уменьшить тепловые потоки (например, усилив внутреннее охлаждение), либо соответствующим образом подобрать материал и толщину стенки. В тех случаях, когда изменяется тепловой поток, расчет необходимо проделать снова.

Пример вычисления конвективных тепловых потоков

Применим изложенные выше расчетные соотношения для определения конвективных тепловых потоков по длине камеры, как наиболее сложную часть расчета охлаждения. Исходными данными в этом случае являются:

Pк 100 Атм . Геометрия камеры задана парами (координата – диаметр):

25

Критическое (минимальное) сечение № 7. Далее необходимо посчитать распределение скорости по длине камеры. Скорость здесь принято представлять в виде относительной

В нашем случае, при k=1,2, это уравнение преобразуется к виду

26

Таким образом, относительная скорость связана с относительным диаметром нелинейным уравнением, решать которое можно любым известным способом, в частности, методом Ньютона. В нашем случае:

Итерационный процесс:

При задании начального приближения следует помнить, что область значений относительной скорости от 0 до 1.

В результате получаем распределение скорости по длине камеры в зависимости от относительного диаметра сечения:

Далее нам необходимо посчитать температуру недиссоциированных ПС при соотношении компонентов в пристеночном слое. Сначала выполняем обычный термодинамический расчет.

27

Определяем массовое стехиометрическое соотношение компонентов

В результате решения системы химического равновесия получаем следующие параметры:

T 3550 K ;

Для применения методики В.М.Иевлева необходимо заменить диссоциированные ПС недиссоциированными. Для

28

( 0,301 Tст 0,27)

29