- •Кондиционеры для жилых помещений, общественных зданий и на подвижном составе ж.Д.Транспорта
- •Из истории развития кондиционирования
- •Принцип действия и характеристики кондиционирующих установок
- •3. Виды кондиционеров
- •Оконный кондиционер
- •Прецизионные кондиционеры
- •4. Кондиционеры для жилых помещений
- •5. Кондиционеры для общественных зданий Особенности условий эксплуатации климатических систем общественных зданий
- •Центральные воздушные кондиционеры
- •Системы чиллер-фанкойл
- •Кондиционеры с регулируемым количеством хладагента vrv (прх)
- •6. Кондиционеры для подвижного состава ж.Д.Транспорта
- •6.1. Кондиционеры для вагонов
- •Схемы систем кондиционирования воздуха в пассажирских вагонах ж.Д.Транспорта
- •6.2. Кондиционеры для кабин локомотивов
- •6.3. Кондиционеры для кабин и рабочих помещений путевых машин
- •7. Гигиенические аспекты использования кондиционирующих установок
- •Как избежать простуды при использовании кондиционеров?
- •Заключение
- •Список литературы
- •Расчет центральной однозональной системы кондиционирования воздуха для помещений [30]
- •Расчет воздухоподогревателя II ступени подогрева
- •Расчет системы кондиционирования воздуха вагона поезда [31]
- •Приложение 3 Расчет холодопроизводительности системы кондиционирования для кабины локомотива [25]
- •Расчет требуемой холодопроизводительности системы кондиционирования воздуха кабины локомотива
Расчет системы кондиционирования воздуха вагона поезда [31]
Точный расчет системы кондиционирования вагона поезда производится итеративным методом — для некоторых неизвестных величин сначала принимаются предполагаемые значения, после чего проверяются в расчете. При несовпадении производятся их коррекция и повторный расчет, после чего процедура повторяется. При совпадении расчет считается оконченным.
Ниже приводится расчет холодопроизводительности системы кондиционирования вагона поезда, в котором по ходу расчета задаются два параметра — влажность воздуха в
купе и расход рециркуляционного потока воздуха. Последний проверяется, исходя
из обеспечения температуры подаваемого в купе воздуха не ниже нормативной
величины (16 °С). Влажность воздуха проверяется следующим образом.
Как известно, при охлаждении воздуха холодной поверхностью на I d-диаграмме
процесс идет по линии, исходящей из точки исходного состояния воздуха и идущей в сторону точки с насыщения (φ = 100%) при температуре холодной поверхности.
Теоретически процесс должен достигнуть конечной точки (с φ = 100%).
Однако на практике воздух «не успевает» дойти до φ = 100% и «останавливается» на точке с φ = 85…95%. Тем не менее очевидно, что все три точки (начальная, конечная теоретическая и конечная практическая) лежат на I d-диаграмме на одной прямой. Именно требование нахождения их на одной прямой и является условием проверки влажности воздуха в купе (в начальной точке).
Исходные данные:
Данные по вагону: Количество человек в вагоне: nчел_ваг = 38. Норма воздуха на человека: Gчел = 15 м3/ч. Площадь крыши: Sкрыш = 68 м2 . Боковая площадь: Sбок = 111 м2. Площадь пола: Sпол = 78 м2. Торцевая площадь: Sторц = 15 м2. Площадь окон: Sокно = 16 м2.
Площадь обшивки:
Sобш = Sкрыш + Sбок + Sпол + Sторц = 272 м2.
Параметры окружающей среды (стандартные расчетные условия): Расчетное давление: pрасч = 0,1 Мпа. Температура наружного воздуха: tнар = 32 °С. Влажность наружного воздуха: φнар = 60%. Влагосодержание наружного воздуха (определяется по I d-диаграмме):
dнар = 18,2 г/кг. Энтальпия наружного воздуха (определяется по I d-диаграмме):
iнар = 78,9 кДж/кг. Плотность наружного воздуха (определяется по I d-диаграмме):
ρ нар = 1,14 кг/м3. Солнечная радиация (прямая и рассеянная) на широте г. Сочи (46 градусов):
Nрад_ср_46ш_прям = 494 Вт/м2
Nрад_ср_46ш_расс = 121 Вт/м2.
Параметры внутренней среды: Поддерживаемая в вагоне температура: tваг = 24°С. Влажность, поддерживаемая в вагоне (принимается и проверяется далее): φваг=49%. Влагосодержание воздуха в вагоне (определяется по I d диаграмме):
dваг = 9,2 г/кг. Энтальпия воздуха в вагоне (определяется по I d-диаграмме):
iваг = 47,6 кДж/кг. Плотность воздуха в вагоне (определяется по I d-диаграмме):
ρ ваг = 1,17 кг/м3. Минимально возможная температура подаваемого в вагон воздуха:
tваг_под = 16°С. Влажность подаваемого в вагон воздуха: φваг_под = 95% . Энтальпия подаваемого воздуха: iваг_под = 43,7 кДж/кг . Плотность подаваемого воздуха: ρ ваг_под = 1,20 кг/м3.
Термодинамические данные: Теплоемкость воздуха: cвозд = 1,005 кДж/(кг∙°С). Теплоемкость воздуха, насыщенного водяными парами:
cнас_пар = 1,86 кДж/(кг∙°С). Теплоемкость воды: cводы = 4,2 кДж/(кг∙°С). Скрытая теплота парообразования:
rводы = 2,5∙103 кДж/кг.
Коэффициент теплопередачи обшивки:
Kобш = 0,559 Вт/(м2∙°С).
Расчет необходимой холодопроизводительности
Для определения необходимой холодопроизводительности требуется определить теплопритоки (внутренние и внешние) на вагон. К внутренним относится тепло, выделяемое людьми и оборудованием вагона. При этом ощутимая (явная теплота) от людей отводится конвекцией, излучением и теплопроводностью, а скрытая — при испарении влаги с поверхности кожи, при дыхании. К внешним теплопритокам относятся притоки через ограждающие конструкции (окна, обшивку) и солнечная радиация, проникающая через остекленные поверхности.
Общий влагоприток (с учетом, что влагу выделяют только люди):
Pваг = Pлюди = 2,4 кг/ч.
Скрытый теплоприток от человека:
Nлюди_скр = rводы∙Pчел = 43,3 Вт.
Полный теплоприток от человека:
Nчел_полн= Nлюди_скр+ Nлюди_явн = 117,7 Вт.
Полный теплоприток от людей:
Nлюди_полн = nчел_ваг ∙ Nчел_полн = 4,5 кВт.
Теплоприток от теплопроводности обшивки:
Nтпр_обш = Sобш ∙ (tнар –tваг)∙ Kобщ = 1,2 кВт.
Теплоприток через окна:
Принимаем, что в электропоезде двойное остекление из светопоглощающих стекол с коэффициентами поглощения и пропускания, равными:
Aокно = 0,4, Dокно = 0,4.
Коэффициент теплоотдачи снаружи αн = 57 Вт/(м2∙°С) (что соответствует скорости поезда 72 км/ч), внутри: αв = 8,7 Вт/(м2∙°С). Термическое сопротивление воздушной прослойки (толщина 10 мм):
RП = 0,12 м2∙°С/Вт, стекла: RС = 0,02 м2∙°С/Вт.
Термическое сопротивление на поверхностях:
Rα = 1/αн + 1/αв = 0,132 м2∙°С/Вт.
Коэффициент теплопередачи окна:
KF =1/(Rα + RП + RС) = 3,67 Вт/(м2∙°С).
Теплоприток от теплопроводности окон:
Nтпр_окно = Sокно (tнар — tваг) kF = 0,47 Вт.
Поток тепла в виде излучения на всю остекленную поверхность:
Nвсе_окна = Nрад_ср_46ш_прям ∙ Sокно/2 + Nрад_ср_46ш_расс ∙ Sокно = 5,9 кВт.
Принимаем предполагаемое значение рециркуляции в объеме (так, чтобы рассчитываемая ниже температура подаваемого воздуха не превышала
16 °С):
Gрец = 3730 м3/ч.
Общий расход воздуха, подаваемого в салон:
Gваг_вх = Gсв_возд + Gрец = 4,3∙103 м3/ч.
Притоки массы и тепла с наружным воздухом:
Сухой воздух:
Mсв_нар = ρнар ∙ Gсв_возд/1+dнар = 639 кг/ч.
Вода в наружном воздухе:
mвода_нар = mсв_нар ∙ dнар = 11,7 кг/ч.
Влажный воздух: mвв_нар = mсв_нар + mвода_нар = 651 кг/ч.
Тепло: Nнар = mсв_нар ∙ iнар = 14 кВт.
Параметры смеси наружного и рециркуляционного воздуха:
Энтальпия: iсм= (mсв_нар ∙ iнар + mсв_рец ∙ iваг)/(mсв_нар + +mсв_рец) = 51,9 кДж/кг.
Влагосодержание: dсм= (mсв_нар ∙ dнар + mсв_рец ∙dваг)/(mсв_нар + mсв_рец) = 10,4 г/кг.
Температура (определяется по I d-диаграмме):
Tсм= 25°С.
Влажность (определяется по I d-диаграмме):
Φсм = 52 %.
Мощность вентилятора: Nвент_исп=1,5 кВт.
Параметры смеси после нагрева в вентиляторе испарителя:
Температура: tсм1= tсм + Nвент_исп/cвозд ∙ mвв_см = 26°С.
Энтальпия: iсм1 = iсм + Nвент_исп/mcв_см = 52,7 кДж/кг.
Влагосодержание: dсм1 = dсм = 10,4 г/кг.
Параметры воздуха, поступающего в салон:
Энтальпия: iваг_вх = iваг -Nваг/mcв_см = 38,3 кДж/кг.
Влагосодержание: dваг_вх = dваг -Pваг/mcв_см = 8,7 г/кг.
Температура: tваг_вх = t (iваг_вх, dваг_вх) = 16,1°С.
Плотность (определяется по I d-диаграмме):
Ρваг_вх = 1,20 кг/м3.
Значение tваг_вх превышает 16°С, значит, выше принят достаточный расход рециркуляционного воздуха Gрец.
Убедимся, что точки, характеризующие состояние воздуха после вентилятора, на поверхности испарителя и воздуха, подаваемого в салон, лежат на одной прямой (температура поверхности испарителя, исходя из опыта, принята tпов_исп = 10°С, а влажность воздуха в непосредственной близости от поверхности испарителя составляет φпов_исп =100%; по этим параметрам с помощью i d-диаграммы определяется энтальпия поверхностного слоя iпов_исп):
(iваг_вх — iпов_исп)/(iсм1 — iваг_вх) = 0,613. (tваг_вх — t пов_исп)/(tсм1 — tваг_вх) = 0,613.
Полученные значения совпадают, а значит, указанные выше три точки лежат на одной прямой, то есть изначально была выбрана правильная влажность воздуха в вагоне.
Необходимая холодопроизводительность системы кондиционирования:
Nконд = mвв_см ∙ (iсм1 — iваг_вх) = 20 кВт.
Таким образом, с запасом 20% следует принять холодопроизводительность кондиционера, равной:
_Nконд_расч = 24 кВт._
При этом в купе вагона поезда будут обеспечены следующие условия:
Температура: tваг = 24°С. Влажность: φваг = 47%.