- •Введение
- •1 Климатологические данные района
- •2 Определение вместимости резервуарного парка
- •3 Выбор резервуаров
- •Резервуарный парк из 29 резервуаров. Данные о применяемых резервуарах представим в таблице 7 и 8 в соответствии с [1] для горизонтальных и [3] для вертикальных стальных резервуаров.
- •3.1 Расчет высоты обвалования группы из 9 резервуаров с бензином
- •Площадь группы резервуаров
- •3.4 Расчет высоты обвалования группы из 2 резервуаров с керосином
- •3.5 Расчет высоты обвалования группы из 2 резервуаров с мазутом
- •3.6 Расчет высоты обвалования группы из 15 резервуаров с маслом
- •Площадь группы резервуаров
- •4 Расчет железнодорожной эстакады
- •4.1 Расчет количества цистерн в маршруте максимальной грузоподъемности
- •4.2 Расчет длины железнодорожной эстакады.
- •Находим число Рейнольдса при полном заполнение цистерны
- •Находим время полного слива цистерны
- •7 Определение максимального расхода
- •8 Расчет количества наливных устройств для налива
- •9 РасчЁт количества наливных устройств в бочки
- •светлых нефтепродуктов)
- •12.1.1 Гидравлический расчет всасывающей линии
- •12.1.3 Гидравлический расчет всасывающей линии (внутрибазовая перекачка)
- •12.1.4 Гидравлический расчет всасывающей линии (трубопровод для налива бензина в автоцистерны)
- •12.4 Выбор насоса для нефти
- •12.5 Гидравлический расчет трубопровода, соединяющего железнодорожную эстакаду для темных нефтепродуктов с резервуаром для хранения мазута
- •12.6 Выбор насоса для мазута
- •12.7.1 Гидравлический расчет всасывающей линии.
- •Заключение
- •Список использованной литературы
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
Таблица 17 – Местные сопротивления на нагнетательной линии
Тип местного сопротивления |
Количество |
ξнаг |
|
|
|
Вход в резервуар |
1 |
1 |
|
|
|
Задвижка |
2 |
0,15 |
|
|
|
Поворот под 90° |
5 |
0,3 |
|
|
|
а = 101325 Па – атмосферное давление.
Давление насыщенных паров бензина при 23,2°С (таблица 1) определим по
формуле
= 57000exp[−0,0327( НК − )] = 57000exp[−0,0327(308 − 273 − 23,2)] =
= 38752,34 Па |
(33) |
где НК = 308 – температура начала кипения бензина.
Плотность бензина при 23,2°С определяется по формуле Д.И. Менделеева
|
= |
+ (293 − ) = 780 + 0,828 ∙ (293 − 273 − 23,2) = |
|
||
|
293 |
р |
|
|
|
|
|
= 777,4 |
кг |
(34) |
|
|
|
|
|
||
|
|
м3 |
где 293 – плотность бензина при 293 К, равная 780 кг/м3;
ξ– температурная поправка, определяемая по формуле
= 1,825 − 0,001315 293 = 1,825 − 0,001315 ∙ 780 =
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,828 кг/(м3 ∙ К) |
(35) |
|
|
|||||
12.1.1 Гидравлический расчет всасывающей линии |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Находим внутренний диаметр трубопровода |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
вс = вс − 2 = 0,377 − 2 ∙ 0,0045 = 0,368 м |
(36) |
|
|
||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||
|
Скорость движения потока |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
4 ∙ |
|
|
4 ∙ 0,179 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
= |
|
|
|
р |
|
= |
|
|
|
|
= 2,34 м/с |
(37) |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
||||||
|
|
|
∙ вс |
|
3,14 ∙ 0,368 |
|
|
|
|
|
||||||
|
Число Рейнольдса для потока нефтепродуктов в трубопроводе |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
∙ вс |
|
2,34 ∙ 0,368 |
|
|
|
||||||
|
= |
|
|
|
= |
|
|
= 723072 |
(38) |
|
|
|||||
|
|
|
|
1,19 ∙ 10−6 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Критические значения числа Рейнольдса |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
= |
10 ∙ вс |
= |
10 ∙ 0,368 |
= 73600 |
(39) |
|
|
|||||||
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
кр1 |
|
|
|
∆ |
|
|
|
0,00005 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
||
Изм. Лист № докум. Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|
КП 23.03.01.24.11.51 |
34 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
|
= |
500 ∙ вс |
= |
500 ∙ 0,368 |
= 3680000 |
(40) |
|
|
|||||
кр2 |
|
∆ |
|
0,00005 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Так как кр1 < ≤ кр2, режим турбулентный, т.е. поток нефтепродукта находится в зоне смешанного трения, для которого коэффициент
|
гидравлического сопротивления вычисляется по формуле |
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
∆ |
|
|
|
68 |
|
0,25 |
|
|
|
0,00005 |
|
|
|
|
68 |
|
0,25 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
= 0,11 ∙ ( |
|
+ |
|
|
|
) |
|
= 0,11 ∙ ( |
0,368 |
+ |
723072 |
|
) |
= 0,0135 |
(41) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
Потери напора по длине трубопровода |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
= |
|
вс |
∙ |
2 |
= 0,0135 ∙ |
45,6 |
|
∙ |
2,342 |
|
= 0,47 м |
(42) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
л.вс |
|
|
|
вс |
|
2 |
|
|
0,368 |
|
|
2 ∙ 9,81 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
Потери напора на местные сопротивления |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2,342 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
= |
∙ ∑ = |
|
∙ (1,7 + 2 ∙ 0,15) = 0,559 м |
(43) |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
м.вс |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 ∙ 9,81 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
=1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Потеря напора на преодоление сил тяжести |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∆ = нс − э = 88 − 88,5 = −0,5 м |
|
(44) |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
Полная потеря напора на всасывающей линии |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
Нвс = л.вс + м.вс + ∆ = 0,47 + 0,559 − 0,5 = 0,53 м |
(45) |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Проверка всасывающего трубопроводов на холодное кипение паров бензина. Условие, которое должно выполняться, чтобы не произошло срыва потока
|
|
Ра |
|
− ∆ − |
− |
|
> |
|
Р |
||
|
|
|
|
м.вс |
|
|
|
|
|||
|
|
∙ |
л.вс |
|
|
∙ |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
101325 |
+ 0,5 − 0,47 − 0,559 > |
38752,34 |
|
||||||||
|
|
|
|
||||||||
|
777,4 ∙ 9,81 |
777,4 ∙ 9,81 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12,75 м > 5,08 м
Условие выполняется.
12.1.2 Гидравлический расчет нагнетательной линии Внутренний диаметр трубопровода
наг = наг − 2 = 0,377 − 2 ∙ 0,0045 = 0,368 м
Скорость движения потока
|
|
Лист |
Изм. Лист № докум. |
КП 23.03.01.24.11.51 |
35 |
Подпись Дата |
|
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
|
4 ∙ |
4 ∙ 0,179 |
|
|
= |
р |
= |
|
= 2,34 м/с |
2 |
2 |
|||
|
∙ наг |
3,14 ∙ 0,368 |
|
Число Рейнольдса для потока нефтепродуктов в трубопроводе
|
= |
∙ наг |
|
= |
|
2,33 ∙ 0,368 |
|
= 723072 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
−6 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
1,022 ∙ 10 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Критические значения числа Рейнольдса |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
10 ∙ наг |
|
|
10 ∙ 0,368 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
= 73600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
кр1 |
|
|
∆ |
|
|
|
|
|
0,00005 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
500 ∙ наг |
|
|
500 ∙ 0,368 |
|||||||||
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
= 3680000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
кр2 |
|
|
|
∆ |
|
|
|
|
|
0,00005 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Так как кр1 < ≤ кр2, режим турбулентный, т.е. поток нефтепродукта находится в зоне смешанного трения, для которого коэффициент гидравлического сопротивления равен по формуле (41)
= 0,11 ∙ (0,000050,368 + 72307268 )0,25 = 0,0135
Потери напора по длине трубопровода по формуле (42)
399,3 2,342л.наг = 0,0135 ∙ 0,368 ∙ 2 ∙ 9,81 = 4,11 м
Потери напора на местные сопротивления по формуле (43)
2,342м.наг = 2 ∙ 9,81 ∙ (1 + 2 ∙ 0,15 + 5 ∙ 0,3) = 0,78 м
Потеря напора на преодоление сил тяжести по формуле (44)
∆ = рез + взл − нс = 86,75 + 11,2 − 88 = 9,95 м
Полная потеря напора на нагнетательной линии по формуле (45)
Ннаг = 4,11 + 0,78 + 9,95 = 14,84м
12.1.3 Гидравлический расчет всасывающей линии (внутрибазовая перекачка)
Минимальная высота взлива резервуара взл = 1,5 м.
Местные сопротивления на всасывающей линии приведены в таблице 18.
Таблица 18 – Местные сопротивления на всасывающей линии
|
Тип местного сопротивления |
Количество |
ξнаг |
|
|
|
Задвижка |
2 |
0,15 |
|
|
|
Поворот по 900 |
5 |
0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
Изм. Лист № докум. |
Подпись Дата |
КП 23.03.01.24.11.51 |
36 |
||
|
|
|
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
Находим внутренний диаметр трубопровода
вс = 0,377 − 2 ∙ 0,0045 = 0,368 м
Скорость движения потока
4 ∙ 0,1792= 3,14 ∙ 0,3682 = 2,34 м/с
Число Рейнольдса для потока нефтепродуктов в трубопроводе по (38)
2,34 ∙ 0,368= 0,936 ∙ 10−6 = 723072
Критические значения числа Рейнольдса
10 ∙ 0,368кр1 = 0,00005 = 73600
500 ∙ 0,368кр2 = 0,00005 = 3680000
Так как кр1 < ≤ кр2, режим турбулентный, т.е. поток нефтепродукта
находится в зоне смешанного трения, для которого коэффициент гидравлического сопротивления вычисляется по формуле (41)
= 0,131(0,000050,368 + 72307268 )0,25 = 0,0135
Потери напора по длине трубопровода по формуле (42)
399,3 2,342л.вс = 0,0135 ∙ 0,368 ∙ 2 ∙ 9,81 = 4,11 м
Потери напора на местные сопротивления по формуле (43)
2,342м.вс = 2 ∙ 9,81 (2 ∙ 0,15 + 5 ∙ 0,3) = 0,503 м
Потеря напора на преодоление сил тяжести по формуле (44)
∆ = нс − р − взл = 88 − 86,75 − 1,5 = −0,25м
Полная потеря напора на всасывающей линии по формуле (45)
Нвс = 4,11 + 0,503 − 0,25 = 4,36 м
Проверка всасывающего трубопроводов на холодное кипение паров бензина. Условие, которое должно выполняться, чтобы не произошло срыва потока
КП 23.03.01.24.11.51
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
Лист
37