- •Введение
- •1 Климатологические данные района
- •2 Определение вместимости резервуарного парка
- •3 Выбор резервуаров
- •Резервуарный парк из 29 резервуаров. Данные о применяемых резервуарах представим в таблице 7 и 8 в соответствии с [1] для горизонтальных и [3] для вертикальных стальных резервуаров.
- •3.1 Расчет высоты обвалования группы из 9 резервуаров с бензином
- •Площадь группы резервуаров
- •3.4 Расчет высоты обвалования группы из 2 резервуаров с керосином
- •3.5 Расчет высоты обвалования группы из 2 резервуаров с мазутом
- •3.6 Расчет высоты обвалования группы из 15 резервуаров с маслом
- •Площадь группы резервуаров
- •4 Расчет железнодорожной эстакады
- •4.1 Расчет количества цистерн в маршруте максимальной грузоподъемности
- •4.2 Расчет длины железнодорожной эстакады.
- •Находим число Рейнольдса при полном заполнение цистерны
- •Находим время полного слива цистерны
- •7 Определение максимального расхода
- •8 Расчет количества наливных устройств для налива
- •9 РасчЁт количества наливных устройств в бочки
- •светлых нефтепродуктов)
- •12.1.1 Гидравлический расчет всасывающей линии
- •12.1.3 Гидравлический расчет всасывающей линии (внутрибазовая перекачка)
- •12.1.4 Гидравлический расчет всасывающей линии (трубопровод для налива бензина в автоцистерны)
- •12.4 Выбор насоса для нефти
- •12.5 Гидравлический расчет трубопровода, соединяющего железнодорожную эстакаду для темных нефтепродуктов с резервуаром для хранения мазута
- •12.6 Выбор насоса для мазута
- •12.7.1 Гидравлический расчет всасывающей линии.
- •Заключение
- •Список использованной литературы
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
4 РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОЙ ЭСТАКАДЫ
Нефтебазы, на которые доставляются нефтепродукты по железной дороге,
соединяются с главными путями железной дороги подъездной веткой. На самой территории нефтебазы устраиваются сливо-наливные пути, часто тупикового типа.
Длина подъездной ветки зависит от местных условий, длина и число тупиков от длины принимаемых составов, грузооборота нефтебазы и сортности прибывающих и отгружаемых нефтепродуктов. Устройство и эксплуатация подъездных путей и сливных устройств ведутся в соответствии с существующими нормами и правилами строительства и эксплуатации железной дороги.
Сливно-наливные эстакады, предназначенные для разгрузки и погрузки цистерн, располагаются на прямом участке железнодорожного тупика.
4.1 Расчет количества цистерн в маршруте максимальной грузоподъемности
Число маршрутов, прибывающих в течение суток, определим по формуле
|
|
= |
г ∙ Кн ∙ К1 |
, |
(9) |
|
|
||||
|
м |
|
365 ∙ Рм |
|
|
|
|
|
|
|
|
где м – число прибывающих маршрутов в сутки; |
|
||||
г – |
годовой грузооборот нефтебазы, т/год; |
|
|||
К – |
коэффициент неравномерности |
потребления |
нефтепродуктов |
(определяется в соответствии с [6, Таблица 4]: принимаем для всех видов топлив
Кн = 1; для масел и смазок Кн = 1,3 (промышленный город));
К1 – коэффициент неравномерности подачи цистерн (К1 =1,1-1,3,принимаем
1,2) [6];
Рм – грузоподъемность одного маршрута, т (принимаем равным 1800);
|
|
Лист |
Изм. Лист № докум. |
КП 23.03.01.24.11.51 |
17 |
Подпись Дата |
|
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
Тогда по формуле (9) |
|
|
|
|
м = |
315000 ∙ 1 ∙ 1,2 |
= 0,575 |
||
365 ∙ 1800 |
|
|||
|
|
Врезультате вычислений получили, что количество прибываемых маршрутов в сутки на нефтебазу равно 0,575 , следовательно, на нефтебазу будет приходить два маршрута каждые три дня.
Всоответствии с процентным соотношением нефтепродукта от годового грузооборота определяем количество цистерн по сортам нефтепродуктов по формуле
|
|
∙ К |
н |
∙ К |
|
|
= |
|
|
1 |
, |
(10) |
|
|
|
|
|
|||
|
365 |
∙ |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
где – количество цистерн с i-ым нефтепродуктом, шт.; |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
– годовой грузооборот нефтебазы по i-тому нефтепродукту, т/год;
– грузоподъемность железнодорожной цистерны, принимаем равным
60 т.
Расчет количества цистерн для автобензина АИ-80 по формуле (10)
= |
28000 ∙ 1 ∙ 1,2 |
= 1,53 |
|
||
|
365 ∙ 60 |
|
|
|
Получаем, что максимальное число цистерн с АИ-80 в маршруте равно 2.
Результаты расчетов для остальных нефтепродуктов сведем в таблицу 9.
Для слива светлых нефтепродуктов выбираем комбинированную
двухстороннюю эстакаду на 12 постов слива с тремя коллекторами: коллектор №1 (АИ-80 – 2 цистерны, АИ-92 – 2 цистерны), коллектор №2 (АИ-95 – 2
цистерны, АИ-98 – 1 цистерна) и коллектор №3 (ДТЛ – 1 цистерна, ДТЗ – 1
цистерна, керосин авиационный ТС-1 – 2 цистерны).
Для слива темных нефтепродуктов выбираем комбинированную двухстороннюю эстакаду на 10 постов слива с двумя коллекторами: коллектор
№4 (нефть – 8 цистерн) и коллектор №5 (мазут флотский Ф-5 – 2
цистерны).
Для слива масел принимаем одиночные сливные устройства с
принудительным сливом через нанос.
|
|
Лист |
Изм. Лист № докум. |
КП 23.03.01.24.11.51 |
18 |
Подпись Дата |
|
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
Таблица 9 – Количество цистерн по типам нефтепродуктов
Тип нефтепродукта |
Цистерны |
Максимальное количество |
|
цистерн |
|||
|
|
||
|
|
|
|
Автобензин АИ-80 |
1,53 |
2 |
|
Автобензин АИ-92 |
1,75 |
2 |
|
Автобензин АИ-95 |
1,92 |
2 |
|
|
|||
Автобензин АИ-98 |
0,72 |
1 |
|
|
|||
Дизельное топливо ДЛ |
0,99 |
1 |
|
Дизельное топливо ДЗ |
0,84 |
1 |
|
Керосин авиационный ТС-1 |
1,01 |
2 |
|
|
|||
Мазут флотский Ф-5 |
1,21 |
2 |
|
|
|||
Нефть |
7,01 |
8 |
|
Масло моторное М-14В2 |
0,05 |
1 |
|
Масло моторное М-14Г2 |
0,05 |
1 |
|
Масло авиационное МС-14 |
0,06 |
1 |
|
|
|||
Масло авиационное МС-20 |
0,05 |
1 |
|
Масло трансмиссионное ТАД-17п |
0,06 |
1 |
Таким образом, маршрут максимальной грузоподъемности состоит из 26
цистерн емкостью по 60 т: светлые нефтепродукты – 11 цистерн, темные нефтепродукты – 15 цистерны (из которых 5 цистерн с маслом).
4.2 Расчет длины железнодорожной эстакады.
Для маршрутных сливо-наливных операций разработаны типовые эстакады,
позволяющие производить только налив нефтепродуктов светлых, темных и масел, а так же комбинированные эстакады для слива и налива нефтепродуктов.
Длину железнодорожной эстакады рассчитаем по формуле
|
|
1 |
= |
|
|
||
|
э |
= |
|
|
∙ ∑ |
∙ , |
(11) |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
2
=1
где э – длина железнодорожной эстакады;
– число цистерн по типам, входящих в маршрут; k – число цистерн в маршруте;
– длина цистерн различных типов по осям автосцепления (для цистерны грузоподъемности 60 т = 12,02 м).
Лист
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
КП 23.03.01.24.11.51 |
19 |
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
Длина двухсторонней эстакады для слива светлых нефтепродуктов
э = 0,5 ∙ 12 ∙ 12,02 = 72,12 м
Длина двусторонней эстакады для слива темных нефтепродуктов
э = 0,5 ∙ 16 ∙ 12,02 = 96,16 м
Осуществляется нижний слив нефтепродуктов.
Установки для нижнего слива и налива нефтепродуктов шарнирно – сочлененного исполнения выпускают 3-х типов: УСН – без подогрева, УСПН – с
подогревом; УСНПЭ – с электроподогревом. Условные проходы патрубков: 150,
175, 200, 250 и 300 мм. В настоящее время разработаны и выпускаются установки нижнего слива и налива нефтепродуктов типов АСН-7Б, АСН-8Б и СПГ-200.
Для слива светлых нефтепродуктов принимаем установку АСН-7Б; для слива темных нефтепродуктов и масел – АСН-8Б. Условные проходы патрубков
200 мм.
|
|
Лист |
Изм. Лист № докум. |
КП 23.03.01.24.11.51 |
20 |
Подпись Дата |
|
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
5 РАСЧЕТ ВРЕМЕНИ СЛИВА НЕФТЕПРОДУКТОВ ИЗ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫХ ЦИСТЕРН
Расчет времени слива для светлых нефтепродуктов проводим при температуре самой холодной пятидневки года нефтепродукта (-31°С), для нефти при температуре перекачки (+5°С) и для темных нефтепродуктов при соответствующей температуре перекачки.
Сливное устройство АСН-7Б имеет следующую высоту сливного патрубка
= 1 + 2 + 3 = 541 + 315 + 600 = 1456 мм |
(12) |
где h – расстояние от оси коллектора до нижней образующей котла цистерны.
1=0,6 м – длина сливного патрубка цистерны;
2=0,315 м – длина присоединительной головки;
3=0,541 м – расстояние от присоединительной головки до оси коллектора.
Находим площадь поперечного сечения сливного патрубка
= |
∙ 2 |
= |
3,14 ∙ 0,2122 |
= 0,035 м2 |
(13) |
|
4 |
4 |
|||||
|
|
|
|
где = 0,212 м – внутренний диаметр сливного патрубка цистерны (согласно
[2]).
Для Аи-80 находим расчетную вязкость при данной температуре по формуле Вальтера
|
|
( |
+ 0,8) = + , |
|
(14) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
где ν1, ν2 – кинематическая вязкость при абсолютных температурах Т1, |
Т2, м2/с; |
||||||
a, b – эмпирические коэффициенты. |
|
|
|||||
Значение коэффициентов |
|
|
|
|
|||
|
( 1 + 0,8) |
|
(0,63 + 0,8) |
|
|
||
|
[ ( 1 + 0,8)] |
|
[ (0,53 + 0,8)] |
|
|||
= |
|
|
|
= |
|
= −3,43 |
(15) |
|
− |
293 − 313 |
|||||
|
1 |
2 |
|
|
|
|
|
= ( 1 + 0,8) − 1 = (0,63 + 0,8) − (−3,43) ∙ 293 = 7,65 |
|||||||
|
( + 0,8) = + |
|
(16) |
||||
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
Изм. Лист № докум. |
Подпись |
Дата |
|
КП 23.03.01.24.11.51 |
21 |
||
|
|
|
|